|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
RADYO ELEKTRONİK VE ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİ ANSİKLOPEDİSİ Yarım köprü yarı rezonans güç kaynağı. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi
Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Güç kaynakları Köprü ve yarım köprü dönüştürücüler temelinde bir araya getirilen anahtarlama güç kaynaklarının özelliklerini geliştirmek, özellikle geçiş akımı olasılığını azaltmak ve verimliliği artırmak için yazarlar, bu tür kaynakları yarı rezonanslı bir çalışma moduna aktarmayı önermektedir. Açıklanan makale, böyle bir güç kaynağının pratik bir örneğini sağlar. Çoğu zaman, boyutu ve ağırlığı azaltmak için, ağ transformatörlü güç kaynakları (PS), darbe voltaj dönüştürücülerle değiştirilir. Bunun faydası açıktır: daha düşük ağırlık ve boyutlar, sarım ürünleri için önemli ölçüde daha düşük bakır tüketimi, güç kaynağının yüksek verimliliği. Bununla birlikte, darbeli güç kaynaklarının dezavantajları da vardır: zayıf elektromanyetik uyumluluk, itmeli-çekmeli dönüştürücülerdeki transistörler aracılığıyla akımın ortaya çıkma olasılığı, aşırı akım koruma devrelerinin eklenmesi ihtiyacı ve kapasitif yükü sınırlandırmak için özel önlemler almadan kapasitif bir yükü başlatmanın zorluğu. şarj akımı. İtme-çekme yarım köprü kendinden salınımlı voltaj dönüştürücü örneğini kullanarak [1], çalışma modunu değiştirerek bu dezavantajların belirli bir dereceye kadar nasıl ortadan kaldırılabileceğini veya azaltılabileceğini düşünelim. Bir rezonans devresi [2] ekleyerek dönüştürücüyü yarı rezonans çalışma moduna aktaralım. Bu durumda darbe transformatörünün birincil sargısı boyunca akımın şekli Şekil 1'de gösterilmektedir. XNUMX.
İncirde. Şekil 2, anahtarlama transistörlerinden birinin voltaj ve akım dalga biçimlerini göstermektedir. Şekillerden dönüştürücünün yarı rezonans modunda çalıştığı görülebilir; bu durumda geçiş akımı yoktur.
Anahtarlama transistörünün tabanındaki voltaj darbe sonunda azalır ve sıfır olur. Böylece, yarı rezonanslı bir çalışma moduna geçiş, üretilen salınımların spektrumu keskin bir şekilde daraltıldığından, anahtarlama transistörlerindeki dinamik kayıpları ve darbeli güç kaynağına sahip hassas cihazların elektromanyetik uyumluluğuyla ilişkili sorunları tamamen ortadan kaldırır. Yarım köprü dönüştürücü, kullanılan transistör sayısının daha az olması nedeniyle itme-çekme köprü dönüştürücüsünden farklıdır; orta çıkışlı bir itme-çekmeden - transistörlerdeki voltajın yarısı. Kendi kendini üreten bir dönüştürücü, ana osilatörlü dönüştürücülerden farklıdır; her şeyden önce, minimum eleman sayısı, mümkün olan maksimum verimlilik ve doyurulabilir bir yardımcı transformatörün kullanımının, geçiş akım olasılığını dışlaması garanti edilir. Listelenen dezavantajlardan yoksun yarım köprü yarı rezonans güç kaynağının devresi, Şekil 3'de gösterilmektedir. XNUMX.
Ana teknik özellikler
IP aşağıdaki bileşenleri içerir: dönüştürücü tarafından oluşturulan yüksek frekanslı dalgalanmaların tedarik ağına girmesini önleyen gürültü bastırma filtresi C1C2L1; C1 filtre kapasitörlü ağ doğrultucu VD3; R1R2VD2K1U1VD3VD4R6R7C7 yükündeki aşırı yüke ve kısa devrelere karşı koruma devreleri. Koruma devresi önemsiz bir akım tüketir, bu nedenle kaynağın genel verimliliği üzerinde çok az etkisi vardır, ancak gerekirse VD2 zener diyotunu daha yüksek voltajlı bir diyotla değiştirerek verimlilik biraz artırılabilir. Dirençler R6 ve R7, tristör optokuplörünün yayan diyotunu açmak için gerekli bir voltaj bölücü oluşturur. Bu sabit dirençlerin tek değişkenli dirençle değiştirilmesi durumunda koruma eşiği çok geniş sınırlar içerisinde ayarlanabilmektedir. Yanlış koruma tetikleyicilerini ortadan kaldırmak için büyük kapasitanslı (5000 μF'den fazla) bir yüke güç vermeyi planlıyorsanız, C7 kapasitörünün kapasitansını artırmalısınız, ancak bu durumda kaynağı açmadan önce bekleme süresi artacaktır. R3, R4, C4, C5 elemanları bir voltaj bölücü oluşturur. Güç kaynağını kapattıktan sonra C3 filtresinin ve C4C3 bölücüsünün kapasitörlerini boşaltmak için R4, R5 dirençleri gereklidir. Kondansatör C6 ve indüktör L2 bir rezonans devresidir. Tetikleme devresi, makale [1]'de açıklanan cihazdaki ile tamamen aynıdır. Transistör VT3, dirençler R10-R12 ve kapasitör C10'dan oluşur. Transistör VT3 çığ modunda çalışır. Tetikleme darbesi transistör VT2'yi açarak ilk asimetriyi sağlar. Diyotlar VD5-VD8 - C8, C9 filtre kapasitörlerine sahip çıkış redresörü. LED HL1, IP çıkışında voltajın varlığını gösterir. Salınımların kendiliğinden oluşması, transformatör T1'in sargı III'ünden, akım sınırlama direnci R2 aracılığıyla transformatör T9'nin sargı III'üne pozitif geri beslemenin bir sonucu olarak meydana gelir. Direnci azaldıkça dönüşüm frekansı azalır ve bu da kaynağın maksimum verimliliğinin daha yüksek yük gücüne doğru kaymasına neden olur. Cihaz, K73-17 (C1, C2, C6, C9, C10), K73-11 (C4, C5), K50-32 (C3), K50-24 (C7, C8) kapasitörlerini kullanır. Tüm dirençler C2-23'tür. Belirtilen kapasitörler ve dirençler yerine başka bileşenler kullanmak da mümkündür, ancak kapasitörler, güç kaynağı dönüşümünün çalışma frekansı aralığında minimum dielektrik kayıp teğetiyle seçilmelidir. Diyot köprüsü VD1 - izin verilen ileri akımı 1 A'dan fazla ve izin verilen ters voltajı en az 400 V olan herhangi biri, örneğin BR310. Bir köprü devresi aracılığıyla bağlanan KD202R gibi ayrı diyotların kullanılması da mümkündür. Cihazda KT315G (VT3) transistörünü kullanmak en iyisidir - tetikleme devresi hemen onunla çalışacaktır, KT315B transistörünün seçilmesi gerekecek ve KT315A, KT315V transistörlerini kullanmamak daha iyidir. Transistörler KT826V (VT1, VT2), KT826 veya KT812A, KT812B serilerinden herhangi biriyle değiştirilebilir. Kayıpların düşük olması nedeniyle transistörler ısı alıcılara monte edilemez. Çıkış doğrultucu KD213A'nın (VD5-VD8) diyotları KD213B, KD213V veya KD2997, KD2999 serisi ile değiştirilebilir. Soğutma yüzey alanı en az 10 cm2 olan bir soğutucu üzerine kurulmalıdırlar. IP, 10.1 V çalışma voltajına sahip, 11.24 V'a kadar voltajlı devrelerde 24 A alternatif akımı anahtarlayabilen GBR8-250 elektromanyetik DC rölesini kullanır. İzin verilen anahtarlamalı alternatif ile başka herhangi biriyle değiştirilebilir. 1 V voltajlı devrelerde en az 250 A akım. Bununla birlikte, güç kaynağının verimliliğini artırmak için minimum anahtarlama akımına sahip bir röle kullanılması tavsiye edilir, çünkü anahtarlama akımı ne kadar düşük olursa, R1 dirençlerinin direnci de o kadar büyük olur , R2 ve onlara daha az güç dağıtılacaktır. L1, L2 ve transformatör T1 bobinleri eski bir EC1060 bilgisayarından hazır olarak kullanıldı: L1 - I5, L2 - 4777026 veya 009-01, T1 - 052-02. Onları kendin yapabilirsin. İndüktör L1, ferritten (örneğin, M28NM-A veya M16NM9-2000 dereceleri) veya alsiferden yapılmış bir halka manyetik çekirdek K2000x1x17 üzerine sarılır (aynı anda iki sargı). Sargıları 315 turluk PEV-2 0,3 tel içerir. Rezonans bobini L2, M20NM-A ferritten yapılmış bir halka manyetik çekirdek K10x5x2000 üzerine sarılır. Sargısı 13 tur PEV-2 0,6 tel içerir. Transformatör T1, M45NM28-8 ferritten yapılmış bir halka manyetik çekirdek K2000x1x17 üzerine sarılır. Sargı I, 200 tur PEV-2 0,6 tel, sarım II - 35 tur PEV-2 1 tel, sarım III - 5 tur PEV-2 0,6 tel içerir. Sargıların manyetik devre üzerindeki sarılma sırası keyfidir. Sargılar arasına, örneğin floroplastik bant gibi bir yalıtım tabakası döşenmesi gerekir. Ek olarak transformatör, örneğin mumlardan veya seresinden elde edilen parafin ile emprenye edilmelidir. Bu sadece yalıtımın dielektrik dayanımını arttırmakla kalmayacak, aynı zamanda kaynağın rölantide yarattığı uğultuyu da azaltacaktır. Transformatör T2, M20NM-A ferritten yapılmış bir halka manyetik çekirdek K10x5x2000 üzerine sarılır. Sargı I ve II'nin her biri yedi tur PEV-2 0,3 tel içerir (aynı anda iki kabloya sarılırlar) ve sarma III dokuz tur PEV-2 0,3 tel içerir. Güç kaynağının tasarımı isteğe bağlı olabilir; elemanların kart üzerindeki göreceli konumu kritik değildir. Yarı iletken cihazlara doğal konveksiyon yoluyla iyi hava akışının sağlanması veya güç kaynağının fanın yakınına, elektrikli cihazın içine monte edilmesi önemlidir. Açıklanan IP pratik olarak ayarlama gerektirmez, ancak dönüştürücünün yarı rezonans modunda çalıştığından emin olmaya değer. Bunu yapmak için, güç kaynağının çıkışına eşdeğer bir yük bağlanır - 100 W gücünde ve 36 Ohm dirençli bir direnç. 6...0,1 Ohm dirençli ve 1...1 W gücünde ek bir direnç, C2 kapasitörüne seri olarak bağlanır. Osiloskop probları ek bir dirence bağlanır: ortak - R3R4C4C5 voltaj bölücünün orta noktasına, sinyal - C6 kapasitörüne. Osiloskobun ağa galvanik olarak bağlanmadığından emin olmak gerekir. Bağlı ise 1:1 dönüşüm oranına sahip izolasyon trafosu üzerinden ağa bağlanmalıdır. Her durumda güvenlik düzenlemelerine uyulmalıdır. IP'ye güç uygulayarak, sıfırda duraklamalı çan şeklindeki akım darbelerinin olduğundan emin olun. Darbe şekli Şekil 1'de gösterilenden farklıysa. Şekil 2'de rezonans elde edilene kadar LXNUMX indüktörünün dönüş sayısını seçmek gerekir. 0,1 Ohm dirençli ek bir dirençte darbe genliği yaklaşık 0,1 V olmalıdır. Şimdi anahtarlama transistörü VT2'deki akımın ve voltajın şeklini Şekil 2'de gösterilenlerle karşılaştırmalısınız. XNUMX grafik. Şekilleri birbirine yakınsa IP yarı rezonans modunda çalışır. Koruma eşiği değiştirilebilir. Bunu yapmak için, korumanın gerekli yük akımında çalışması için direnç R7'nin direncini seçin. Yük gücü 70 W'tan az olduğunda güç kaynağının kapatılması gerekiyorsa R7 direncinin direnci azaltılmalıdır. Açma anında C3 kapasitörünün şarj akımını sınırlamak için, herhangi bir ağ kablosunun boşluğuna 5,6 W gücünde 10 ... 2 Ohm dirençli bir direnç bağlamanızı öneririz. Edebiyat
Yazarlar: E. Gaino, E. Maskatov, Taganrog, Rostov bölgesi.
Bahçelerdeki çiçekleri inceltmek için makine
02.05.2024 Gelişmiş Kızılötesi Mikroskop
02.05.2024 Böcekler için hava tuzağı
01.05.2024
▪ Genleri incelemek için benzersiz bir yöntem geliştirildi ▪ Başkasının rüyasını nasıl tanıyabilirim? ▪ ABD Hava Kuvvetleri uzay drone ▪ Hava durumu ruh halini etkilemez ▪ Razer Ornata - Razer Mecha-Membran anahtarlarına sahip ilk klavyeler
▪ saha bölümü Gerilim stabilizatörleri. Makale seçimi ▪ Ørsted Hans'ın makalesi. Bir bilim insanının biyografisi ▪ makale Ariadne, Theseus'un Minotor'u yenmesine nasıl ve neden yardım etti? ayrıntılı cevap ▪ makale Havalandırma, klima, pnömatik taşıma ve aspirasyon sistemlerinin kurulumcusu. İş tanımı ▪ makale Motor yönetim sistemi Ocak-4. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi ▪ makale Su... kana dönüşür. Odak sırrı
Makaleyle ilgili yorumlar: vladimir Plan çok çekici. Ancak birkaç soru var: yük değiştiğinde çalışma frekansı 12 KHz'den 57 KHz'e değişiyor. Bu nedenle verimlilik de değişebilir. Maksimum frekans hangi yükte ve hangi minimumdadır? Devrede “bizim” Çin radyo bileşenlerimizi kullanmak mümkün mü? Transistörler, kapasitörler ve ferritler. Rezonans bobininin endüktansı belirtilmemiştir, ancak güzel olurdu. Aksi takdirde, her şey açıktır ve rezonans yükü olan çalışma devrelerine karşılık gelir. Son soru: Floresan lamba balast devresi rezonans mı yoksa yarı rezonans mı? Tanımlar konusunda kafam biraz karıştı. [ayyy] [yukarı]
Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri
www.diagram.com.ua |
Diğer makalelere bakın bölüm 
En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:
Bu sayfanın tüm dilleri