|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
RADYO ELEKTRONİK VE ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİ ANSİKLOPEDİSİ EMP için ton üreteci. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi
Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Müzisyen Tek ton üreteci olan çok sesli EMP'lerin güvenilir ve pratik cihazlar olduğu şimdiden kanıtlanmıştır. Bununla birlikte, içinde kullanılan jeneratörlerin özellikleri nedeniyle yetenekleri genellikle tam olarak gerçekleştirilemez. Kural olarak, oldukça kararlı bir kuvars rezonatör veya RC devreleri temelinde bir ton üreteci yapılır. Bu durumda, elektronik frekans kontrolü ya hariç tutulur ya da aşırı derecede zordur [1]. Aşağıda açıklanan cihaz, voltaj kontrollü bir ton üretecidir. Kontrol sinyali, çeşitli sürücülerden ve EMP kontrollerinden alınır. Bunlar, manuel veya ayak (pedal) kontrollü frekans vibrato üreteçleri, zarf üreteçleri (otomatik ayar değişikliği için), glissando düzenleyiciler (ayar kayması) olabilir. Jeneratörün özellikleri arasında yüksek çalışma frekansı bulunur. Dijital bir mikro devrenin kullanılması, 7,5 ... 8 MHz'e kadar çalışma frekansı ile nispeten basit ve ucuz bir VCO'nun uygulanmasını mümkün kıldı (Şekil 1). Genellikle farklı aralık dönüştürme faktörlerine sahip 12 özdeş sayaçtan oluşan, eşit temperli bir müzik ölçeğine sahip çoğu dijital ton üreteci için, 1 ... 4 MHz içinde bir saat (öncü) frekansı gereklidir. Bu nedenle, jeneratörün karakteristikleri, bu frekans limitleri içinde gerekli doğrusallığı sağlayacak şekilde olmalıdır.
Jeneratörün çalışma prensibi, bir halka içinde kapalı iki özdeş voltaj kontrollü şekillendirici tarafından süresi düzenlenen darbelerin oluşumuna dayanır. Böylece, bir şekillendiricinin çıkışındaki darbenin zayıflaması, bir sonraki darbenin ön yüzünün diğerinin çıkışında görünmesine neden olur ve bu böyle devam eder.Cihazın çalışması, şekil 2'de gösterilen zamanlama diyagramları ile gösterilmektedir. XNUMX.
t0 anına kadar kontrol gerilimi sıfırdır. Bu, A ve B noktalarında, DD0 ve DD1.1 elemanlarının dışarı akan giriş akımı (yaklaşık 1.2 mA'yı aşmaz) üzerinden ortak bir kabloya kapalı olduğundan, mantıksal 1,6 seviyesine sahip bir sinyalin kurulduğu anlamına gelir. dirençler R1 ve R2 ve küçük bir çıkış kontrol voltajı kaynağı direnci. DD1.1 ve DD1.2 invertörlerinin şu anda çıkışı seviye 1'dir, bu nedenle DD1.3 ve DD1.4 elemanları üzerindeki RS tetikleyici, kararlı durumlardan birinde keyfi olarak ayarlanacaktır. Doğrudan (şemaya göre üst) çıkışın 1 sinyali olduğunu ve tersinin 0 sinyali olduğunu kesin olarak varsayalım. t0 anında kontrol girişinde belirli bir pozitif voltaj göründüğünde, R1 ve R2 dirençlerinden bir akım akacaktır. Bu durumda, A noktasında, voltaj sıfıra yakın kalacaktır, çünkü R1 direncinden geçen akım, VD1 diyotunun düşük direnci ve DD1.4 elemanının çıkış devresi üzerinden ortak kabloya akar. B noktasında, VD2 diyotu DD1.3 elemanının çıkışından yüksek bir seviye ile kapatıldığı için voltaj yükselecektir. R2 direncinden geçen akım, C2 kapasitörünü kapasitansına, R1,1 direncinin direncine ve kontrol voltajının değerine bağlı olarak bir süre içinde 1,4 ... 2 V'a şarj edecektir. Artan Uynp, kondansatörün şarj olma hızını arttırır ve aynı seviyeye daha kısa sürede şarj olur. B noktasındaki voltaj, DD1.2 elemanının anahtarlama eşiğine ulaşır ulaşmaz, çıkışı, RS flip-flop'u anahtarlayacak olan 0 seviyesine ayarlanacaktır. Şimdi doğrudan çıkış seviyesi 0 olacak ve ters çıkış 1 olacaktır. Bu, C2 kondansatörünün hızlı bir şekilde boşalmasına ve voltajda bir azalmaya yol açacak ve C1 kondansatörü şarj olmaya başlayacaktır. Sonuç olarak, tetik tekrar değişecek ve tüm döngü tekrarlanacaktır. Kontrol voltajındaki bir artış (t1...t2 zaman periyodu, Şekil 2), kapasitörlerin şarj akımında bir artışa ve salınım periyodunda bir azalmaya yol açar. Jeneratörün salınım frekansı bu şekilde kontrol edilir. TTL elemanlarının ortaya çıkan giriş akımı, kontrol voltajı kaynağının akımına eklenir; bu, kontrol sinyalinin sınırlarını genişletmenize izin verir, çünkü R1 ve R2 dirençlerinin yüksek direnciyle, üretim Uynp='de bile korunabilir. 0. Bununla birlikte, bu akım, üretim frekansının kararlılığını etkileyen sıcaklık dengesizliği ile karakterize edilir. DD1 ve DD2 elemanlarının kontrolsüz dışarı akan giriş akımındaki artışı telafi edecek pozitif TKE'li C1.1 ve C1.2 kapasitörleri kullanılarak jeneratörün sıcaklık kararlılığını bir dereceye kadar artırmak mümkündür. sıcaklık değişiklikleri. Salınım süresi yalnızca R1 ve R2 dirençlerinin direncine ve C1 ve C2 kapasitörlerinin kapasitansına değil, aynı zamanda diğer birçok faktöre de bağlıdır, bu nedenle sürenin doğru bir şekilde değerlendirilmesi zordur. DD1.1-DD1.4 elemanlarındaki sinyallerin zaman gecikmelerini ihmal edersek ve mantık voltajlarının 0 değerini ve ayrıca VD1 ve VD2 diyotlarının eşik voltajını sıfıra eşitlersek, o zaman işlemin çalışması üreteç şu ifade ile açıklanabilir: T0=2t0=2RC*ln((IеR +Ucontrol)/(IеR+Ucontrol-Usp)) diferansiyel denklemin çözülmesi temelinde elde edilir: dUc/dt = Ie/C + (Uupr-Us)/(RC), burada R ve C, zamanlama devrelerinin dereceleridir; Uc - kapasitör C boyunca voltaj; Usp - Uc geriliminin maksimum (eşik) değeri; Uynp - kontrol voltajı; yani - TTL elemanının giriş kaçak akımının ortalama değeri; t0 - darbe süresi; T0 - salınım süresi. Hesaplamalar, bu formüllerden ilkinin Uynp>=Usp'deki deneysel verilerle çok kesin bir şekilde uyuştuğunu gösterirken, ortalama değerler seçilirken: Ie=1,4 mA; Usp = 1,2 V. Ek olarak, aynı diferansiyel denklemin analizine dayanarak şu sonuca varabiliriz: (IеR+Ucontrol)/(IеR+Ucontrol-Usp)>0, yani, IеR/(IеR-Usp)>0 ise, cihaz Uynp≥0 olduğunda çalışır durumdadır; Bu sonuç, cihazın deneysel olarak doğrulanmasıyla doğrulanır. Bununla birlikte, VCO çalışmasının en yüksek kararlılığı ve doğruluğu, Ucontrol ≥ Usp = 1,2..1,4 V ile, yani 0,7...4 MHz frekans aralığında elde edilebilir. Polifonik EMR veya EMC için bir ton üretecinin pratik bir devresi, şekil 3'de gösterilmektedir. 0,55. Çalışma frekansı limitleri (Ucontrol'de ≥ 8...0,3 V) - 4,8...0,3 MHz. Kontrol karakteristiğinin doğrusal olmaması (4 ... 5 MHz içindeki bir frekansta) %XNUMX'i geçmez.
Giriş 1, ses frekansı kaymasının otomatik kontrolü için bir zarf üretecinden gelen bir sinyalle beslenir. Önemsiz bir modülasyon derinliğiyle (tonun% 5 ... 30'u), bir bas gitarın sesinin tonlarının ve ayrıca tonlamanın yüksekliğinin olduğu diğer mızraplı ve vurmalı enstrümanların taklidi elde edilir. seslerin çıkarılma anındaki sayısı normdan biraz sapar (genellikle sesin saldırısı sırasında aniden yükselir ve ardından hızla normal değerine düşer). Giriş 2, manuel veya pedallı bir glissando denetleyicisinden sabit bir kontrol voltajı ile beslenir. Bu giriş, anahtarı iki oktav içinde ayarlamaya veya değiştirmeye (transpoze etmeye) ve ayrıca örneğin bir klarnetin, trombonun veya sesin tınısını taklit eden akorların veya ton seslerinin perdesi boyunca kaymaya yarar. Giriş 3, sinüzoidal, üçgen veya testere dişi sinyalli bir vibrato üretecinden beslenir. Değişken direnç R4, SA0 anahtarı kapalıyken 0,5 ... + -1 ton aralığında vibrato seviyesini ve ayrıca + -1 oktav veya daha fazlasına kadar frekans sapma seviyesini düzenler. Yüksek bir modülasyon frekansı (5 ... 11) Hz) ve + -0,5 ... 1,5 oktav derinliği ile ton sesleri müzikal niteliklerini kaybeder ve donuk bir kükreme veya fan kanatlarının hışırtısına benzeyen bir gürültü sinyalinin karakterini kazanır. . Düşük bir frekansla (0,1...1 Hz) ve aynı derinlikte, bir ukulelenin "yüzen" sesine benzer çok renkli ve etkileyici bir etki elde edilir. Ton üretecinin çıkışından gelen sinyal, eşit temperli müzikal ölçek sinyallerinin dijital şekillendiricinin girişine beslenmelidir. İşlemsel yükseltici DA1 üzerinde aktif bir kontrol sinyalleri toplayıcısı monte edilmiştir. Toplayıcının çıkışından gelen sinyal, DD1.1-DD1.4 mantık öğeleri üzerinde yapılan VCO'nun girişine beslenir. Cihaz, VCO'ya ek olarak, DD2.1, DD2.2 elemanları üzerine monte edilmiş örnek bir kuvars osilatörü ve ayrıca DD3 mikro devresinin tetikleyicileri üzerinde iki oktav frekans bölücü devresi içerir. bu jeneratör tarafından saatli. Jeneratör ve tetikleyiciler, 500 kHz, 1 ve 2 MHz frekanslı üç örnek sinyal oluşturur. Bu üç sinyal ve VCO çıkışından gelen sinyal, DD4.1-DD4.4 açık kollektör elemanları üzerine monte edilmiş elektronik anahtarların girişine beslenir. SA2-SA5 anahtarları tarafından kontrol edilen bu anahtarların ortak bir yük direnci R13 vardır. Elemanların çıkış devreleri, mantıksal OR işlevine sahip bir cihaz oluşturur. Anahtarlardan biri saat sinyalini çıkışa ilettiğinde diğer anahtarlar anahtarlardan düşük kapatılır. D-flip-flop DD3.1 ve DD3.2'nin R girişlerine ve SA2-SA5 anahtarlarının kontaklarına uygulamak için yüksek seviye, DD2.4 elemanının çıkışından çıkarılır. SA3, SA4, SA5 anahtarları ("4'", "8') iken, frekans bölücülere sahip bir kuvars osilatör yardımcı bir rol oynar ve temel olarak VCO'nun operasyonel ayarına veya aleti "Organ" modunda "yönlendirmeye" hizmet eder. ", "16'" ), EMP sistemini sırasıyla en düşük kayıttan bir ve iki oktav yukarı kaydırmanıza izin verir. Bu durumda elbette seslerin perdesinde herhangi bir ayarlama veya değişiklik söz konusu olamaz. Jeneratörün dezavantajları, bu durumda büyük önem taşımayan [2] nispeten düşük bir sıcaklık kararlılığı ve aralığın kenarlarında, özellikle de düşük frekanslarda VCO'nun kontrol özelliğinin önemli ölçüde doğrusal olmamasını içerir. jeneratörün çalışma aralığı. Şek. Şekil 4, üretim frekansının kontrol voltajına deneysel olarak alınan bağımlılığını göstermektedir: 1 - Şek. 1, 2 - şek. 3.
Cihaz, 1,5 mm kalınlığında folyo cam elyafından yapılmış bir baskılı devre kartı üzerine monte edilmiştir. K155 serisi yongalar, K130 ve K133 serisindeki benzerleriyle değiştirilebilir; K553UD1A - K553UD1V, K553UD2, K153UD1A, K153UD1V, K153UD2'de. D9B yerine, bu serinin diyotlarını herhangi bir harf indeksiyle ve D2V, D18, D311, GD511A ile kullanabilirsiniz. Örneğin, C4 ve C5 kapasitörlerini pozitif bir TKE ile seçmek daha iyidir. KT-P210. KPM-P120, KPM-P33, KS-P33, KM-P33, K10-17-P33, K21U-2-P210, K21U-3-P33. Kapasitörler C7, C10, C11 - K50-6. Cihazın dikkatli bir şekilde korunmasına özel dikkat gösterilmelidir. Çıkış iletkenleri, 10..30 mm adımlı bir kablo şeklinde bükülmelidir. Düzgün monte edilmiş bir ton üreteci ayar gerektirmez ve güç bağlandıktan hemen sonra çalışmaya başlar. VCO girişindeki kontrol voltajı 8 ... 8,2 V'u geçmemelidir. Jeneratörün frekans stabilitesi, 5 V'luk besleme voltajındaki değişikliklerden olumsuz etkilenir, bu nedenle stabilizasyon faktörü yüksek bir kaynaktan beslenmelidir. Edebiyat
Yazar: I.Baskov, Poloska köyü, Kalinin bölgesi Ek I. Baskov'un "EMP için Ton üreteci" ("Radyo", 1987, No. 5, s. 48-50) makalesinde açıklanan basit, voltaj kontrollü bir jeneratör, tekrarlandığında önemli dezavantajlara sahip olduğu ortaya çıktı: kontrol karakteristiğinin önemli ölçüde doğrusal olmaması, mikro devrenin besleme voltajından ve ortam sıcaklığından büyük frekans bağımlılığı dalgalanmaları. Ana dezavantaj, jeneratörün zayıf bir şekilde uyarılmasıdır. Bunun nedeni, güç açıldığında, DD1.1 ve DD1.2 elemanlarının girişlerinde aynı anda yüksek bir voltaj oluşabilmesidir (adlandırılmış makalenin Şekil 1'ine bakın) ve düşük bir voltaj olabilir. çıktılarında görünür. DD1.3 ve DD1.4 elemanları üzerine monte edilmiş RS flip-flop'un girişlerindeki düşük seviyeli voltaj, doğrudan (pim 6) ve ters (pim 8) çıkışları olduğunda tetiği böyle bir durumda ayarlar ve tutar. jeneratörün uyarılmadığı yüksek. Bu dezavantaj, RS flip-flop devresine göre de DD1.1 ve DD1.2 elemanları dahil edilerek ortadan kaldırılabilir. Daha sonra bu elemanların girişlerinde aynı anda yüksek seviyede gerilim oluşamaz ve jeneratör kolayca uyarılır. En iyi özelliklere sahip bir jeneratörün şeması Şek. 1 A. C1.1 ve C1.2 kapasitörleri ile birlikte RS-flip-flop'u içeren DD1 ve DD2 öğeleri, kapasitif geri beslemeli doğrusal olarak değişen voltaj üreteçleridir. C1 ve C2 kondansatörleri aracılığıyla geri besleme sayesinde, kontrol karakteristiği üretilen salınımların tüm aralığı boyunca doğrusaldır. Geri bildirim ayrıca frekansın mikro devrenin voltajına ve ortam sıcaklığına bağımlılığını da azaltır.
Böyle bir jeneratörün çalışmasını gösteren zamanlama şemaları, Şekil 1'de gösterilmektedir. 1.3b. Güç açıldıktan sonra, DD1.4 ve DD2 elemanlarındaki RS flip-flop keyfi olarak kararlı durumlardan birine ayarlanacaktır. Örneğin, doğrudan çıkışında yüksek seviyeli bir sinyalin ve tersi noktasında düşük seviyeli bir sinyalin kurulduğunu varsayalım. Sonuç olarak, sadece C1.2 kondansatörü şarj etme fırsatı bulur ve DD1 elemanının çıkışında doğrusal olarak azalan bir voltaj oluşur (Şekil 1.4, b'deki Uv). Jeneratörün B noktasındaki voltaj, DD2 elemanının anahtarlama eşiğine ulaştığında, RS flip-flop başka bir kararlı duruma geçecektir. Şimdi, doğrudan çıkışında düşük seviyeli bir sinyal olacak ve ters - yüksekte olacak ve C2 kondansatörü VD1.3 diyotu ve DDXNUMX elemanı aracılığıyla hızla boşalacak. Benzer şekilde, C1 kondansatörü şarj edilir. Sonuç olarak, RS flip-flop orijinal durumuna geçecek ve tüm döngü tekrar edecektir. Kontrol voltajındaki bir değişiklik, jeneratör kapasitörlerinin şarj akımında ve salınım periyodunda bir değişikliğe yol açar. Jeneratörün salınım frekansı bu şekilde kontrol edilir. Kontrol voltajı 0 ila 8 V arasında değiştiğinde (R1 \u2d R2 \u1d 2 kOhm; C150 \u0,25d C4 \uXNUMXd XNUMX pF), salınım frekansı XNUMX ... XNUMX MHz aralığında olacaktır. Kontrol voltajı Ucontrol yerine, R1 ve R2 dirençlerine mikro devrenin besleme voltajı verilirse, doğrudan ve ters çıkışlarda ve elemanların çıkışlarında dikdörtgen darbelerin oluşturulduğu bir jeneratör elde edilir. DD1.1 ve DD1.2 - küçük bir doğrusal olmama katsayısı ile doğrusal olarak değişen bir voltaj ( Şekil 1b'de UA ve UB). Frekansın mikro devrenin besleme voltajına minimum bağımlılığı, R1 ve R2 dirençlerinin direnci yaklaşık 2 kOhm ise elde edilecektir. Besleme gerilimi + -%5 değiştiğinde, frekans + -%0,1 değişir. Sıcaklık kararsızlığı - yaklaşık %0,05 / ° C Jeneratörün salınımlarının frekansını (periyodunu) kontrol etmek için önerilen yöntem, darbelerin süresini kontrol etmek için kullanılabilir. Şek. Şekil 2, a, çıkış darbelerinin süresi Ukontrol kontrol voltajı değiştirilerek düzenlenen, bekleyen bir multivibratörün bir diyagramıdır. Cihaz aşağıdaki gibi çalışır. İlk durumda, RS flip-flop'un doğrudan çıkışı düşük bir voltaja sahiptir ve tersi yüksek bir voltaja sahiptir. Düşük seviyeli sinyaller olan tetikleme darbeleri, RS flip-flop'u kararlı bir tek duruma geçirir. Kondansatör C1 şarj oluyor. DD1.1 elemanının çıkışında doğrusal olarak azalan bir gerilim oluşur. DD1.3 elemanının anahtarlama eşiğine ulaştığında, RS-flip-flop başlangıç durumunu alır.
Bu multivibratörün ayırt edici bir özelliği, süresi giriş darbelerinin süresinden daha uzun olan darbeler üretme olasılığıdır (Şekil 2b'de t3 - t2). Çıkış darbelerinin süresi, direnç R1'in direncine, kapasitör C1'in kapasitansına ve kontrol voltajının değerine bağlıdır. Kontrol voltajı 0 ila 8 V arasında değiştiğinde (R1 = 2 kOhm; C1 = 330 pF), çıkış darbelerinin süresi 5 ... 0,2 μs içinde değişir. Burada açıklanan jeneratör ve multivibratör, voltaj dönüştürücülerde, ölçüm cihazlarında, EMI'de ve diğer birçok radyo mühendisliği cihazında kullanılabilir. Yazar: A.Ignatenko, Yekaterinburg
Dokunma emülasyonu için suni deri
15.04.2024 Petgugu Global kedi kumu
15.04.2024 Bakımlı erkeklerin çekiciliği
14.04.2024
▪ Giyilebilir elektronik cihazlar için 3,5 mm pil ▪ MG4100 Subminyatür GPS Sistemi ▪ LG Konsept Dizüstü Bilgisayar
▪ Sitenin olağanüstü fizikçilerin hayatı bölümü. Makale seçimi ▪ makale Çevre mevzuatı. Güvenli yaşamın temelleri ▪ makale Finlandiyalı çiftçiler hangi hayvanları yansıtıcı boyayla kaplıyor? ayrıntılı cevap ▪ makale Şeker pancarı. Efsaneler, yetiştirme, uygulama yöntemleri ▪ makale Ellerinde kaynayan bardak. Odak Sırrı
Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri
www.diagram.com.ua |
Diğer makalelere bakın bölüm 
En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:
Bu sayfanın tüm dilleri