Aktif hoparlörlerde elektroakustik geri bildirimin uygulanması. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Hoparlörler

 makale yorumları

Makalede yazar, hoparlör sistemi yayıcılarının bazı özelliklerini de dikkate alarak, hoparlörlerin eksikliklerini bir dereceye kadar düzelten bir güç amplifikatörünü kapsayan geri bildirim türlerini inceliyor. Elektroakustik geri bildirim (EAFE), düşük frekans bandındaki çeşitli bozulmaları en etkili şekilde azaltır, ancak bu teknolojinin uygulanabilirliği yalnızca yerleşik UMZF'lere sahip hoparlörlerde sınırlıdır. Yazar, böyle bir hoparlörü hesaplamak için kısa bir yöntem ve ek elektronik bileşenlerin bir diyagramını sunuyor.

Yazarın aktif konuşmacılarını (yerleşik UMZCH ve EAOS ile) sergilerde defalarca sunduğunu unutmayın. AEA'nın faaliyet gösterdiği bas kayıtlarında gerçekçi ses ve özel saflık ile ayırt edilirler.

Elektrodinamik kafalara (EDG) sahip akustik sistemler (AS) aracılığıyla düşük frekans bandında yüksek kaliteli ses üretiminin (SR) ana sorunları arasında iki ana sorun ayırt edilebilir: frekans tepkisinin ve faz tepkisinin bozulması ve ayrıca özellikle düşük frekanslarda büyük miktarda doğrusal olmayan bozulma (ND). Bunlardan ilkinin nedenleri, hoparlör seçimi, akustik tasarımı (AO), dinleme odasının akustik özellikleri (KdP) ve hoparlörlerin içindeki konumu konusundaki tavizlerdir. Bu tür bir distorsiyonun sonucu, özellikle seviyedeki ani değişikliklerle ses sinyali zarfının distorsiyonunda ifade edilen geçici yanıt (TR) distorsiyonudur; bunlar genellikle "bulanıklık", "vızıltı" ve "vızıltı" etkileri olarak karakterize edilir. "bas gecikmesi".

İkinci sorunun ana nedeni, özellikle yeterince sert olmadığında vurgulanan ve ek imaların ortaya çıkmasına neden olan EDH difüzörünün yer değiştirmesini (strokunu) önemli ölçüde artırma ihtiyacıdır.

Hoparlörlerdeki bozulmayı azaltma yöntemleri

Aşağıda, bas refleksi (FI) ve kapalı kutu (CH) biçiminde bir AO'ya sahip en yaygın hoparlör türlerinde bu sorunların üstesinden gelmek veya azaltmak için çeşitli yöntemler kullanma olanaklarını kısaca tartışıyoruz, ancak bu sorunları dikkate almadan KdP'nin akustiğinin etkisi ve hoparlörlerin içindeki yerleşimi.

FI biçiminde bir AO'ya sahip bir AS, eğer doğru şekilde uygulanırsa, SW bandındaki alt sınır frekansı bölgesindeki frekans yanıtını önemli ölçüde genişletebilir, ayrıca NI'yi azaltabilir ve özellikle önemli olan, göreceli olarak SF formundaki AS ile karşılaştırıldığında küçük SS hacimleri. Bununla birlikte, tüm bu avantajlara, elbette konuşmacının verilen işlevsel amacı dikkate alınarak, kirleticilerin kalitesini değerlendirirken genellikle ana kriter olan PC'deki önemli çarpıklıklar eşlik etmektedir.

Yer hücresi biçiminde bir AO'ya sahip bir AS, önemli ölçüde daha iyi performans özelliklerine sahiptir, ancak bu, kirletici banttaki alt limit frekansında bir azalma ile AS'nin hacminde önemli bir artış gerektirir.

Bu iki AO tipine sahip hoparlörler aracılığıyla kirletici maddelerin kalitesini artırmak için, frekans tepkisi ve faz tepkisinin ortak düzeltilmesinin yanı sıra, bunların negatif çıkış empedansına sahip güç amplifikatörleri (PA) ile ortak kullanımı da sıklıkla kullanılır [1]. 2], daha iyi EDH sönümlemesi nedeniyle frekans yanıtını önemli ölçüde artırır.

Daha az yaygın olan ancak çok etkili olan başka bir yöntem, elektromekanik geri bildirimi (EMOS) kullanmak üzere tasarlanmıştır. Bu durumda, işletim sistemi devresinin, her türlü bozulmanın ana kaynağı olan ve bu yöntemle EMOS'un derinliğiyle orantılı olarak azaltılan EDH'yi kapsaması önemlidir. EMOS fikrini uygulamaya yönelik sayısız seçenek arasında en yaygın olarak kullanılan seçenek, bir EDH difüzörünün yüzeyine monte edilen piezoelektrik sensör biçiminde bir ivmeölçer kullanmaktır [3-5]. EDF difüzörü salındığında oluşan ve ses basıncıyla orantılı olan sensörün elektrik sinyali, EMOS devresinde sürekli olarak kaynaktan gelen orijinal sinyalle karşılaştırılır. Bu durumda sinyal farkı nedeniyle ses basıncının kaynaktan gelen ses sinyaline uyumunu sağlamak için gerekli düzeltme yapılır. Negatif geri beslemeyi (NFB) tanıtmak için başka yöntemlerin kullanılması da mümkündür; örneğin, sensör olarak ayrı bir ek ses bobini ("dokunma") kullanılır; sinyal, NFC devresindeki düzeltme sinyalini izole etmek için kullanılır. Bu tür geri besleme döngüsüne elektrodinamik geri besleme (EDF) adı verilir, ancak kullanımı yalnızca EDF'lerin ek bir bobine sahip olduğu hoparlörlerle sınırlıdır.

Uygulanması en zor ama aynı zamanda en etkili olanı, EDH difüzör yüzeyinin yakınına bir mikrofonun basınç sensörü olarak yerleştirildiği yöntemdir. Bu durumda, nedenleri ne olursa olsun, mikrofon tarafından tespit edilen her türlü bozulmayı en iyi şekilde dikkate alan elektroakustik geri bildirim (EAFE) gerçekleşir. EAOS, mikrofondan gelen elektrik sinyali ek dönüşüm gerektirmediği için en doğru düzeltmeyi sağlar. EAOS kullanımının düşük yaygınlığı, tasarımın uygulanmasındaki zorluklardan kaynaklanmaktadır, ancak elde edilen sonuçlar, örneğin Meyer Sound'un (ABD) X-10 stüdyo monitörlerinde etkileyicidir [6].

Düşük frekanslarda kirleticilerin kalitesinin iyileştirilmesine yönelik yukarıdaki yöntemlerin hepsinin dezavantajı, çeşitli tasarım ilavelerine duyulan ihtiyaçtır. Bu nedenle, 1978 yılında İsveç şirketi Audio Pro tarafından önerilen LF EDC ve PA'yı "bağlama" teknolojisi büyük ilgi görüyor. ACE Bass (Amplifikatör Kontrollü Euphonic Bass) [7] olarak adlandırılan teknoloji, herhangi bir tasarım ilavesi gerektirmez ve doğal rezonans frekansı olan EDC'leri kullanarak hoparlör kabininin boyutlarını arttırmadan kirleticilerin alt limit frekansını azaltmanıza olanak tanır. hoparlörlerdeki kirleticilerin alt limit frekansından önemli ölçüde daha yüksek olacaktır.

Sistemin çalışma prensibi, EDC'nin, çıkış empedansı karmaşık bir karaktere sahip olan bir PA'dan uyarılmasıdır: belirli frekanslarda negatif veya pozitif ve karmaşıktır.

ACE Bas sistemi birkaç farklı yolla uygulanabilir; özellikle negatif çıkış empedansı, pozitif akım geri beslemesi veya negatif empedans dönüştürücü kullanılarak uygulanabilir. Sistemin uygulanması farklı başlangıç ​​çıkış empedanslarına sahip PA'lar için mümkündür.

NI'deki önemli bir düşüşün etkisi, EDH'nin doğrusal elektriksel parametrelerinin, bir elektrik devresine dönüştürülen doğrusal olmayan mekanik parametrelere göre baskınlığı ile açıklanmaktadır. ACE Bass teknolojisinin geniş çapta yayılması, önemli bir kısmı genellikle spesifikasyonlarda bulunmayan oldukça fazla sayıda EDC parametresinin dikkate alınması ihtiyacı nedeniyle engellenmektedir.

NPP'leri PL biçiminde JSC'lerle yükseltirken veya bunları tasarlarken EAOS kullanmanın fizibilitesini değerlendirmek için üç ana kriterin kullanılması gerekir.

İlk kriter ekonomik olup, kirlilik sürecine katılan mevcut veya tasarlanmış tüm ses ekipmanlarının maliyetindeki artışı değerlendirmektedir. Bu durumda, gerekli tüm mekanik ve elektronik elemanların satın alma veya imalat maliyetinin yanı sıra bunların kurulum ve ayar maliyetlerine göre ek maliyetler hesaplanır.

İkinci kriter yapıcı ve teknolojik olup, EDH difüzör yüzeyine yakın sabitleme elemanlarına sahip bir sensör-mikrofon kurmanın gerçek olanaklarını değerlendirmektedir.

Üçüncüsü, teknik kriter kirleticilerin kalitesinin iyileştirilmesine yönelik gerçek olasılıkları değerlendirir. Modernizasyon sırasında ve bu sadece EAOS'u eklerken, düşük frekans bölgesine frekans tepkisinin genişlemesine, maksimum ses basıncında genellikle 6 dB'den fazla olmayan orantılı bir azalmanın eşlik edeceği dikkate alınmalıdır. frekans tepkisinin gerekli düzeltilmesine karşılık gelir.

EAOS ile AS hesaplamasının özellikleri

EAOS kullanarak yer hücresi biçiminde AO'lu hoparlörler tasarlarken, belirtilen ana değer genellikle maksimum ses basıncıdır (p_maksimum) belirli bir düşük frekansta (f_н) doğrusal bir frekans tepkisi ile kirletici bantta.

Tasarım sürecinde hoparlör tipi ve woofer kafasının optimum rezonans frekansı (f_c), hoparlöre monte edilmiş, y frekansında PA'dan gerekli çıkış voltajının yanı sıra, her türlü elemanın seçimi ile tüm kirletici sistemin yapısal ve devre şeması.

Örnek olarak şu tasarım seçeneğini düşünün: p_maksimum = 2 Pa (100 dB), f_н = 30 Hz, KdP'nin etkisi ve hoparlörlerin içindeki yerleşimi dikkate alınmadan.

İlk hesaplama, AÇA'nın etkisi dikkate alınmadan gerçekleştirilir. Bilindiği gibi [8], ses basıncı aşağıdaki formülle belirlenir:

p = (х'·S·f·ρ) / r, (1)

burada x' = 2π f x - difüzör hızı; x, EDH difüzörünün bir yönde yer değiştirmesinin genliğidir; S - difüzör alanı; f - ölçüm frekansı; ρ = 1,225 kg/m³ - hava yoğunluğu; r, ölçüm alıcısına olan mesafedir.

X' değerini değiştirerek formül (1)'i dönüştürürüz

p = (2π f²·x·S·ρ) / r, (2)

ancak S x = V taşınan havanın hacmidir. Daha sonra formül (2) forma dönüştürülür

p = (2π f²·V·ρ) / r, (3)

r = 1 m'de elimizde

V = p / (2π f²·ρ), (4)

и

x = V / S = p / (2π f²·ρ·S). (5)

Örnek olarak Eminence (ABD) firmasından LAB12 EDH'nin S = 506,7 cm difüzör yüzey alanıyla kullanılma olasılığını ele alalım.² = 5,067 10^-2 м²ve p = p için_maksimum = 2 Pa ve f = 30 Hz:

x =2 / (2·3,14·30²·1·5,067·10^-2) = 0,57·10^-2 m = 5,7 mm,

bu, seçilen EDH'nin doğrusal stroku x = ±13 mm'nin nominal değerinden önemli ölçüde daha azdır. Daha ileri hesaplamalar için pasaport verilerini kullanıyoruz: f_res = 22 Hz - AO'suz havada rezonans frekansı, p_о = 89,2 dB - U voltajına karşılık gelen hassasiyet_o = 2,83 V (11,2 dB), f = 100 Hz'de PA çıkışında, Q_ts = 0,39 - kalite faktörü.

Hoparlörün mahfazasına toprak hücresi şeklinde bir AO ile monte edilen ve düşük frekans tepkisi eşitsizliği sağlayan EDC'nin optimal rezonans frekansının değerinin, [9]'daki önerilere uygun olarak aşağıdakileri kullanarak hesaplanması tavsiye edilir: formül

f_с = (f_res·Q_tc)/Q_ts , (6)

nerede Q_tc = 0,707 - hoparlör muhafazasındaki EDC'nin toplam kalite faktörü. Böylece

f_с = (22·0,707) / 0,39 = 40 Hz.

PA'dan gerekli çıkış voltajının hesaplanması (U_O) f frekansında_н = 30 Hz p'de_maksimum = 100 dB genellikle belirli bir AO ile hoparlör muhafazasına monte edilen bir EDC'nin frekans tepkisi kullanılarak üretilir. Böyle bir frekans tepkisi, f ile ikinci dereceden bir yüksek geçiren filtre uygulandığında pratik için yeterli doğrulukla modellenebilir._c = 40 Hz ve Q = 0,707, Şekil 10'de gösterilen Sallen-Kay şemasına [1] göre. XNUMX.

Pirinç. 1. Sallen-Kay şeması 

Böyle bir yüksek geçişli filtre için frekans tepkisi ve faz tepkisi ölçümlerinin sonuçları, Şekil 2'de grafikler halinde gösterilmektedir. 2. Bu ölçümler, sonraki tüm ölçümler gibi, Neutrik'in özel ses ekipmanı "AXNUMX - Ses Ölçüm Sistemi" kullanılarak gerçekleştirildi.

Pirinç. 2. Yüksek geçiş filtresinin frekans tepkisi ve faz tepkisinin ölçüm sonuçlarının grafiği

U değerleri_O akıldan, U arasındaki doğrudan orantıyı dikkate alarak_O ve desibel cinsinden sunulan ses basıncı aşağıdaki formül kullanılarak bulunur:

U_O =U₁ +ΔU₁ , 

Neredesin₁ =U_o + (p_maksimum - P_o) = 11,2 + (100 - 89,2) = 23 dB (11 V) - U değeri_O, p'ye karşılık gelir_maksimum = 100 dB, f = 100 Hz frekansında, ΔU₁ = 6 dB - f frekansında frekans tepkisi düşüşünün büyüklüğü (Şekil 2)_н = 30Hz.

yani sen_O = 6 + 23 = 29 dB (22 V). 

Yazar K kazançlı bir PA kullanıyor_у = 13,5 dB ise sistemin duyarlılığı U'dur_ent =U₁ - İLE_у = 23 - 13,5 = 9,5 dB (2,3 V).

EAOS kullanan kirletici sistemin basitleştirilmiş blok diyagramı Şekil 3'de gösterilmektedir. XNUMX, burada PA bir güç amplifikatörüdür; AC - EDG'li hoparlör (Gr) ve amplifikatörlü (MU) mikrofon (M); PUNC - düşük frekanslı bant geçiren voltaj amplifikatörü; Σ - ana sinyalden ve EEA'dan gelen sinyallerin toplayıcısı.

Pirinç. 3. EEA kullanılarak kirletici sistemin basitleştirilmiş blok şeması

Şekil 3'deki diyagramdan da görülebileceği gibi. Şekil 3'te EAOS, Gr'nin bir sensör-mikrofon aracılığıyla EOS döngüsüne dahil edilmesiyle oluşturulur. Şekil 13,5'den aşağıdaki gibi. Şekil XNUMX'te, PA sinyalinin uçtan uca voltaj kazancının Ku = XNUMX dB = sabit olarak korunması koşuluyla, EAOS'un derinliği ve aralığı tamamen PUNC'un özelliklerine göre belirlenir. Bu durumda, EAOS'un maksimum derinliği ILF'deki (infra-düşük frekanslar) kararlılık sınırıyla sınırlıdır. EAOS eylem bandının üst frekansı, EAOS devresine minimum zaman (faz) gecikmesi getirilmesi koşulundan seçilir ve mikrofon sensöründen EEG difüzörünün yüzeyine olan gerçek mesafe dikkate alınarak belirlenir. Açıkçası, bu mesafe maksimum yer değiştirme x'e karşılık gelen gerekli mesafeden daha az olamaz_maksimum = ±5,7 mm. Yazar 12 mm'lik bir mesafe kullanıyor. Bu durumda yazar eşitsizliği gidermenin yeterli olduğunu düşünmektedir.

λ ≥ 100 x, ancak λ = v/f, bu durumda f < v/λ,

burada λ ses dalga boyudur; v - sesin havada yayılma hızı (340 m/s); f ses sinyalinin frekansıdır.

Böylece f ≤ 340/ /(100 12 10^-3) ≤ 283 Hz.

EAOS'lu sistemin elektronik bileşenleri

EAOS kullanan bir kirletici sistemin gerçek pratik blok diyagramı Şekil 4'de gösterilmektedir. Şekil 3, Şekil XNUMX'deki basitleştirilmiş diyagramdan farklıdır. XNUMX ek işlevsel birimlerin eklenmesiyle: PU - sinyal ön yükselticisi, sinyal-gürültü oranında minimum bozulma ve gerekli voltaj kazancıyla MU ile gerekli koordinasyonu sağlar; CL - EAOS döngüsündeki sinyallerin frekans tepkisinin ve faz tepkisinin büyük bir derinlikte gerekli düzeltilmesini ve düşük frekanslarda yeterli bir stabilite marjının oluşturulmasını sağlayan Linkwitz düzeltici; LPF - EAOS çalışma bandının üst frekansını aşan frekanslara sahip sinyalleri sınırlayan düşük geçişli filtre; Yüksek geçiş filtresi - sistemin yüksek geçiş sinyalleriyle aşırı yüklenmesini sınırlayan yüksek geçiş filtresi.

Pirinç. 4. EEA'yı kullanan kirletici sistemin blok şeması

Şekil 4'deki blok diyagrama karşılık gelen, EEA'yı kullanan kirletici sistemin tam şematik diyagramı. 5, Şekil 3.1'de gösterilmiştir. Şekil 3.2'te, sistemdeki tüm elemanların etkileşimini dikkate alma kolaylığı açısından, UM, DA14 op-amp üzerinde bir ters çevirici amplifikatör şeklinde ve Gr, M ve MU şeklinde sunulur. Çıkışında RXNUMX regülatörünün açık olduğu DAXNUMX'deki yüksek geçişli filtre, EAOS'un derinliğini değiştirmenize olanak tanır.

Pirinç. 5. EEA kullanan kirletici sistemin şematik diyagramı (büyütmek için tıklayın)

DA1.1 ve C1, C2, R1, R2'de Sallen-Kay devresine göre uygulanan ikinci dereceden yüksek geçişli filtreyle başlayan kaynaktan gelen ana sinyalin yolunu düşünelim. Kesme frekansının seçilmesi f_c = 21,4 Hz, tanıtılan EAOS ile ses basıncına göre frekans tepkisi ölçümlerinin sonuçları analiz edildikten sonra üretildi. Yüksek geçiş filtresinin çıkışından sinyal, toplayıcının elemanlarından biri olan direnç R3'e ve ardından C3 kapasitörü aracılığıyla yüksek geçiş filtresinin girişine gider. Bu kapasitör, DA2.1 üzerindeki evirmeyen amplifikatörün yüksek geçiş filtresinden ve EAOS devresindeki elemanlardan DC izolasyonunu sağlar. R5С3 devre elemanlarının nominal değerlerinin seçimi, f<10 Hz'de frekans tepkisi ve faz tepkisi üzerindeki minimum etkilerine dayanarak yapıldı.

PUNCH, DA2.1 ve DA2.2 op-amp'lerinde uygulanır ve DA2.1'deki amplifikatör, EAOS'un gerekli derinliğini ve f ile ikinci dereceden yüksek geçiş filtresini sağlar._c = 290 Hz, DA2.1 için OOS devresine dahildir, EEA çalışma bandının üst frekansını ayarlar. PUNC için ölçülen frekans tepkisi ve faz tepkisi Şekil 6'de gösterilmektedir. XNUMX.

Pirinç. 6. PUNCH için ölçülen frekans yanıtı ve faz yanıtı

R7/R6 dirençlerinin direnç oranının ve kesme frekansının seçilmesi f_c DA290'deki yüksek geçiş filtresi için = 2.2 Hz, f = 40 Hz frekansında maksimum kazancın sağlanması dikkate alınarak yapılmıştır. Yüksek geçiren filtrenin dikliğindeki sınırlamalar stabilite problemlerinden kaynaklanmaktadır. PUNC çıkışından (A noktası), sinyal DA3.1 op amp üzerindeki PA girişine ve ardından EAOS derinliğine giden bir çıkışla (B noktası) DA3.2 üzerindeki eşdeğer GR'ye (bkz. Şekil 1) gider. regülatör (R14).

EAOS sinyalinin yolu, K voltaj kazancı ile op-amp DA5.1 üzerinde uygulanan PU'nun simetrik girişinden (C ve D noktaları) başlar._у = 1. Sonraki (ana) amplifikasyon, K ile bir DA5.2 op-amp üzerine monte edilmiş, evirmeyen bir amplifikatörde meydana gelir._у=1+R22/R20. Kondansatör C16, önceki aşamalardan sabit bileşenli sinyallerin DA5.2 girişine nüfuz etmesini ortadan kaldırır ve kapasitansı, EAOS'un alt frekansı bölgesindeki frekans tepkisi ve faz tepkisi üzerindeki küçük etki dikkate alınarak seçilir. . C17 ve R21 elemanları, EAOS eylem bandının büyük derinliğindeki üst frekansındaki frekans tepkisini ve faz tepkisini düzeltmeye yarar.

PU'yu takip eden Linkwitz düzeltici (CL), Şekil 7'deki grafiklerde sunulan frekans tepkisi ve faz tepkisinin gerekli düzeltmesini yapar. 8. CL elemanlarının hesaplanması, EAOS'un tanıtılmasından önce sistemin frekans yanıtının (Şekil 8, a) ve faz yanıtının (Şekil XNUMX, b) analizine ve ayrıca dikkate alınarak yapılmıştır. f frekansında frekans yanıtında maksimum düşüş ile frekans yanıtında düşük eşitsizliğin sağlanması_н = 30 Hz, en fazla 0,9 dB. EEA sinyalinin iletim zincirindeki son halka, Sallen-Kay şemasına göre DA1.2 ve C22, C23, R29, R30 üzerinde kesme frekansı f seçeneğiyle uygulanan ikinci dereceden yüksek geçişli filtredir._c2 = 1,05 f_c1= 1,05 290 = 305 Hz, burada f_c1 - DA2.2'deki PUNC'daki yüksek geçiş filtresinin kesme frekansı, 290 Hz'e eşit.

Pirinç. 7. Frekans yanıtının ve faz yanıtının düzeltilmesi

Pirinç. 8. Frekans tepkisi (a) ve faz tepkisi (8,b) analizine dayalı CL elemanlarının hesaplanması

Girişten (C noktası) çıkışa (E noktası) kadar EAOS sinyal yolunun frekans tepkisi ve faz tepkisi ölçümlerinin sonuçları, Şekil 9'deki grafiklerde gösterilmektedir. 4. EAOS'un çıkış sinyali (E noktasında), R4 direnci aracılığıyla PUNC girişindeki ana sinyalle karıştırılır. R3/R2 ≈ 1.2 dirençlerinin seçilen direnç oranı, sistemin hassasiyeti dikkate alınarak (U) DAXNUMX çıkışından gereken maksimum voltaj için hem yeterli gürültü bağışıklığı hem de yeterli marj sağlar._ent = 2,3 V) ve geniş EAOS derinliği.

Pirinç. 9. Girişten (C noktası) çıkışa (E noktası) kadar EAOS sinyal yolunun frekans yanıtı ve faz yanıtı ölçümlerinin sonuçları

EEA sensörüne (mikrofon) ilişkin gereksinimler

1. 0,2...1 Hz frekans bandında %300'den fazla olmayan SOI değeriyle sınırlanan, izin verilen maksimum ölçülebilir ses basıncı seviyesi, 40...1 Hz mesafede belirtilen ses basıncı seviyesinden XNUMX dB daha az değildir. XNUMX m.

2. 1...300 Hz frekans bandında düzensiz frekans tepkisi - ±0,2 dB'den fazla değil.

3. Yönlü desen - dairesel.

4. Gerçek çalışma koşulları altında sıcaklık, nem ve çevre basıncındaki değişikliklerle birlikte uzun bir çalışma süresi boyunca parametrelerin stabilitesi.

Sensör olarak yukarıdaki gereksinimleri karşılayan hazır bir ölçüm mikrofonu veya kendi kendine yapılan bir mikrofon kullanılabilir. İkinci durumda, yalnızca klasik bir kondansatörden (örneğin, MK-265 veya AKG CK62-ULS) veya elektret mikrofondan bir kapsül satın almanız gerekecektir. Kapsül, genellikle çeşitli parazitlerin nüfuzunu azaltmak için kapsülle aynı mahfazaya yerleştirilen bir mikrofon amplifikatörü (MU) ile desteklenmelidir.

Mikrofonun EDC difüzörünün yüzeyine göre yakın konumu ve dolayısıyla MU çıkışından yeterince büyük bir sinyalin alınması dikkate alındığında, MU devresini bir voltaj kullanarak önemli ölçüde basitleştirmek mümkündür. takipçi. Bu tür MU devrelerinin iki olası çeşidi Şekil 10'de gösterilmektedir. 1, bireysel transistörlerin veya entegre devrelerin kullanıldığı yer. Bu MU'ların bir özelliği, bizim durumumuzda düşük kapasitanslı kapasitif bir sensör olan mikrofon şeklindeki bir sinyal kaynağı ile birlikte çalışırken kirletici bandın düşük bir kesme frekansına ulaşmak için yüksek bir giriş empedansıdır. Bu kapasitans, R0,5 direnciyle birlikte, frekans tepkisinde 1 dB'den fazla olmayan bir düşüşle f ≈ 0,2...XNUMX Hz ölçüm bandının alt frekansını belirler.

Şekil 10'deki MU'da. Şekil 2a'da, transistör VT1 kolektörünün mod stabilizasyonunu sağlayan VT1 kaynağına bağlanması nedeniyle doğru ve alternatif akım için derin bir genel OOS kullanılır. Ek olarak MU ayrıca çıkış 1'den RXNUMX direncine kadar bir voltaj PIC'sine sahiptir, bu da MU'nun R'ye giriş direncini artırır._ent = R1/(1 - K_у), burada K_у - girişten (geçit VT1) çıkış 1'e voltaj transfer katsayısı. R3 üzerindeki voltaj düşüşü ön voltajı (U) ayarlar._si) VT1 için, çıkış 1'de sıfır potansiyel sağlar.

Pirinç. 10. MU şemalarının çeşitleri 

Direnç R4'ün direnci, daha fazla sinyal amplifikasyonu için cihazın simetrik girişine sinyal iletim hattına etki eden harici parazitin (ortak mod) maksimum zayıflamasına göre seçilir (Şekil 5'teki şemada PU girişi). Minimum girişim, çıkış 1 ve 2 için (ortak kabloya göre) eşit AC direncine karşılık gelecektir. MU çıkışının sonraki cihazla böyle bir bağlantısına yarı simetrik denir. DA1'deki stabilizatör, -U güç kaynağından gelen dalgalanma genliği gereksinimlerini azaltmaya yarar. Şekil 10'deki MU diyagramında. 1 ve transistör VTXNUMX, benzer parametrelere sahip bir başkasıyla değiştirilebilir (U'da kesme voltajı ve boşaltma akımı)_si = 0).

Transistör VT2, h'de düşük gürültü seviyesine sahip başka herhangi bir ilgili yapı ile de değiştirilebilir._21e ≥ 200. Şekil 10'ye göre MU devresinde. Şekil 1b'de, çıkış XNUMX'deki çıkış direnci sıfıra yeterince yakındır, bu nedenle başka bir amplifikasyon cihazına yarı simetrik bağlantı ile ortak bir ("sıfır") tel kullanılabilir. Bu seçenekte, gürültü ve giriş direnci R gereksinimlerini karşılayan diğer mikro devre türlerini kullanmak da mümkündür._ent ≥ 10¹⁰ Ohm.

Şekil 10'deki MU diyagramlarından görülebileceği gibi. Şekil XNUMX'da kapsül terminallerinden biri güç kaynağının negatif devresine bağlanmıştır. Bu durumda, parazit penetrasyonunun azaltılmasında en iyi sonuç, kapsül gövdesinin, stabilizatörün tipinde ve bağlantısında karşılık gelen bir değişiklikle polaritesi pozitif olarak değiştirilebilen bir güç kaynağına bağlanmasıyla elde edilir.

Edebiyat

1. Aktif Filtreler. - URL: linkwitzlab.com/filters.htm#9.
2. Saltykov O., Syritso A. Ses üreten kompleks. - Radyo, 1979, Sayı 7, s. 28-31; 8, s. 34-38.
3. Mitrofanov Yu., Pickersgil A. Akustik sistemlerde elektromekanik geri bildirim. - Radyo, 1970, Sayı 5, s. 25, 26.
4. Hans Klarskov Mortenson. Hızlanma geri bildirim sistemi. - Speaker Builder, 1990, Sayı. 1, s. 10-20.
5. Mukhamedzyanov N. Yukarı çıkan merdivenlerden aşağı... veya hoparlör sisteminin düşük frekans bölümünde EMOS. - URL: reanimatör-h. narod.ru/emos.html.
6. MeyerSoundX-10. - URL: studio-equipment.ru/icemagproducts/meyer-sound-x-10/.
7. Stahl K. Hoparlör Mekanik Parametrelerinin Elektriksel Araçlarla Sentezi. Düşük Frekanslı Hoparlör Davranışını Kontrol Etmek İçin Yeni Bir Yöntem. -JAES, 1981, v. 29, sayı 9, s. 587-596.
8. Kutsenko A., Raskita M. "Elektroakustik ve ses yayıncılığı" kursu için metodolojik el kitabı, bölüm 1. Hoparlörler. - Ed. Güney Federal Üniversitesi Teknoloji Enstitüsü, 2006.
9. Aldoshina I., Voishvillo A. Yüksek kaliteli akustik sistemler ve yayıcılar. - M .: Radyo ve iletişim, 1985.
10. Aktif filtre devreleri. - URL: digteh.ru/Sxemoteh/filtr/RC/.

Yazar: A. Syritso

Diğer makalelere bakın bölüm Hoparlörler.

Oku ve yaz yararlı bu makaleye yapılan yorumlar.

<< Geri

En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:

Trafik gürültüsü civcivlerin büyümesini geciktiriyor 06.05.2024

Modern şehirlerde bizi çevreleyen sesler giderek daha keskin hale geliyor. Ancak çok az insan bu gürültünün hayvanlar dünyasını, özellikle de henüz yumurtalarından çıkmamış civcivler gibi hassas canlıları nasıl etkilediğini düşünüyor. Son araştırmalar bu konuya ışık tutuyor ve gelişimleri ve hayatta kalmaları açısından ciddi sonuçlara işaret ediyor. Bilim insanları, baklava sırtlı zebra yavrularının trafik gürültüsüne maruz kalmasının gelişimlerinde ciddi aksamalara yol açabileceğini buldu. Deneyler, gürültü kirliliğinin yumurtadan çıkmalarını önemli ölçüde geciktirebildiğini ve ortaya çıkan civcivlerin sağlığı geliştiren bir dizi sorunla karşı karşıya olduğunu göstermiştir. Araştırmacılar ayrıca gürültü kirliliğinin olumsuz etkilerinin yetişkin kuşlara da yayıldığını buldu. Üreme şansının azalması ve doğurganlığın azalması, trafik gürültüsünün yaban hayatı üzerindeki uzun vadeli etkilerini göstermektedir. Araştırma sonuçları ihtiyacı vurguluyor ... >>

Kablosuz hoparlör Samsung Müzik Çerçevesi HW-LS60D 06.05.2024

Modern ses teknolojisi dünyasında, üreticiler yalnızca kusursuz ses kalitesi için değil, aynı zamanda işlevselliği estetikle birleştirmek için de çabalıyorlar. Bu yöndeki en son yenilikçi adımlardan biri, 60 World of Samsung etkinliğinde tanıtılan yeni Samsung Music Frame HW-LS2024D kablosuz hoparlör sistemidir. Samsung HW-LS60D bir hoparlörden daha fazlasıdır; çerçeve tarzı ses sanatıdır. Dolby Atmos destekli 6 hoparlörlü sistem ve şık fotoğraf çerçevesi tasarımının birleşimi, bu ürünü her türlü iç mekana mükemmel bir katkı haline getiriyor. Yeni Samsung Müzik Çerçevesi, her ses seviyesinde net diyaloglar sunan Uyarlanabilir Ses ve zengin ses üretimi için otomatik oda optimizasyonu gibi gelişmiş teknolojilere sahiptir. Spotify, Tidal Hi-Fi ve Bluetooth 5.2 bağlantılarının yanı sıra akıllı asistan entegrasyonu desteğiyle bu hoparlör, beklentilerinizi karşılamaya hazır ... >>

Optik Sinyalleri Kontrol Etmenin ve Yönetmenin Yeni Bir Yolu 05.05.2024

Modern bilim ve teknoloji dünyası hızla gelişiyor ve her gün bize çeşitli alanlarda yeni ufuklar açan yeni yöntem ve teknolojiler ortaya çıkıyor. Bu tür yeniliklerden biri, Alman bilim adamlarının, fotonik alanında önemli ilerlemelere yol açabilecek optik sinyalleri kontrol etmenin yeni bir yolunu geliştirmesidir. Son araştırmalar, Alman bilim adamlarının erimiş silika dalga kılavuzunun içinde ayarlanabilir bir dalga plakası oluşturmasına olanak sağladı. Sıvı kristal katmanın kullanımına dayanan bu yöntem, bir dalga kılavuzundan geçen ışığın polarizasyonunu etkili bir şekilde değiştirmeye olanak tanır. Bu teknolojik atılım, büyük hacimli verileri işleyebilen kompakt ve verimli fotonik cihazların geliştirilmesi için yeni umutlar açıyor. Yeni yöntemle sağlanan elektro-optik polarizasyon kontrolü, yeni bir entegre fotonik cihaz sınıfının temelini oluşturabilir. Bu, büyük fırsatların önünü açıyor ... >>

Arşivden rastgele haberler TPS62510 - Taşınabilir Cihazlar için 1,5A Buck Dönüştürücü 29.07.2006 Texas Instruments, çeşitli taşınabilir elektronik cihazlarda kullanılan alkalin veya nikel metal hidrit (NiMH) pillerin (pil başına 1,5 hücreye kadar) çalışma süresini önemli ölçüde uzatabilen yeni bir 2A DC/DC dönüştürücüyü tanıttı. TPS62510 %97 verimlidir ve 1,8V ile 3,8V arasında değişen giriş voltajlarıyla çalışır.Cihaz 3,3V, 2,5V veya 1,8V yük noktası güç kaynaklarıyla çalışabilir TPS62150, 1 MHz sabit frekansta çalışır PWM modunda ve nominal yük akımlarında yüksek verim sağlar. Düşük yük akımlarında cihaz otomatik olarak azaltılmış güç tüketimi moduna geçebilir. TPS62510, genel sistem güvenilirliğini artırır. Bu, güç kaynağı voltajının yanı sıra dönüştürücü çıkış voltajının sürekli izlenmesiyle mümkün olur ve istenmeyen voltaj dalgalanmaları olasılığını ortadan kaldırır.

Diğer ilginç haberler:

▪ Süper manevra kabiliyetine sahip Tsubame uydusu

▪ Otopilot sistemli konteyner gemisi

▪ Yeni arabanın havalandırılması gerekiyor

▪ İstiridye Vitamin Bombası

▪ Optik Sinir Ağı Hızlandırıcı

Bilim ve teknolojinin haber akışı, yeni elektronik

Ücretsiz Teknik Kitaplığın ilginç malzemeleri:

▪ Sitenin yeni başlayanlar için Elektrik bölümü. Makale seçimi

▪ makale Radyasyon tehlikesi olan tesislerde acil durumlarla birlikte kazalar. Güvenli yaşamın temelleri

▪ makale TV programları uydular üzerinden nasıl yayınlanır? ayrıntılı cevap

▪ makale Yararlı ipuçları. jambon ipuçları

▪ makale Esansların, ekstraktların ve tentürlerin hazırlanması için genel talimatlar. Basit tarifler ve ipuçları

▪ makale 144 MHz için VHF dönüştürücü. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

Bu makaleye yorumunuzu bırakın:

Bu sayfanın tüm dilleri

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri

www.diagram.com.ua
2000-2024