|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
RADYO ELEKTRONİK VE ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİ ANSİKLOPEDİSİ Bir kez daha Ural 84M hakkında. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi
Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Sivil radyo iletişimi Ural 84M alıcı-vericisini birkaç kez tekrarladıktan sonra bazı bileşenlerinin biraz değiştirilmesi gerekti. Alıcı-vericinin kalitesi arttı, güvenilirliği iyileştirildi ve kurulum kolaylaştı. 1. Güç kaynağı "Ural 84m" yazarının önerdiği güç kaynağı tekrarlanmadı çünkü Bu ünitede RF ve mikrodalga transistörlerini kullanmanın amacını göremiyorum. +12 V ve +40 V elde etmek için iki ayrı kaynak kullanıyorum. +12 V stabilizatörünü KREN8B MS'de yapmak en kolay olanıdır. +40 V dengeleyici, Şekil 1'de gösterilen devreye göre yapılır. XNUMX. Yükteki kısa devrelerden korkmaz ve kontrol transistörünün yalıtım ara parçaları olmadan doğrudan şasiye bağlanması açısından çok kullanışlıdır.
Bazı radyo amatörleri, TOT13'teki güç transformatörünün başlatılmasından kaynaklanan alternatif akım arka planından şikayetçi. Bu kusur, güç transformatöründe bir TOP çekirdeği kullanılarak kolayca önlenebilir. PL tipi çekirdekler biraz daha kötü parametrelere sahiptir ve en kötü sonuçlar, W şeklindeki plakalardan bir araya getirilen çekirdekler tarafından verilmektedir. Uygulamada her türden transformatör kullanılabilir, ancak "tasarruflu ekonomimiz" nedeniyle, genellikle endüstriyel sarım sırasında telden tasarruf edildiğini ve ağ sargısının sarılmadığını unutmamalıyız. Bu nedenle yüksüz akım artar ve transformatörün kaçak alanı artar. TOT13'e giden yol da büyüyor. Ağ sargısının kalitesi, yüksüz akım ölçülerek kolayca kontrol edilebilir. 60 mA dahilinde toplam gücü 90...10 W olan bir transformatör akımı kabul edilebilir olarak kabul edilir. Daha büyükse ağ sargısı sarılır. Bazen kalay koruyucu kullanarak arka planı hafifçe azaltmak mümkündür. 2. Çıkış aşaması KP904'teki çıkış aşamasının güvenilmezliğiyle ilgili sık sık yayında şikayet ve şikayetler duyuyorum. Çoğu durumda bu, bu transistörün dikkatsiz ve okuma yazma bilmeyen kullanımından kaynaklanır. Bunun bir lamba olmadığını ve (bazı NAM'lerin yaptığı gibi) "anodun kırmızılığına" göre bir P devresi seçmenin mümkün olmayacağını unutmamalıyız. Çoğu zaman transistör, fırtına sırasında veya kışın kar yağdığında antende indüklenen statik elektriğe nüfuz eder. Bu sıkıntıdan kurtulmak için çalışmayan antenlerin topraklandığı ve alıcı-verici girişinin en az 500 μH endüktanslı bir boğucu aracılığıyla topraklandığı bir anten anahtarı yapmanız gerekir. Alıcı-vericinin içindeki anten soketini de benzer bir bobin aracılığıyla topraklamak da faydalıdır. Kapı transistörü, sürücünün uyarılması nedeniyle arızalanır. Sürücüden maksimum voltajı "pompalamaya" çalışmanıza gerek yoktur. Burada sürücü çıkışındaki voltajı 7...10 V rms ile sınırlamak daha iyidir, ancak kararlı çalışma ve HF aralıklarında frekans yanıtında artış elde etmek daha iyidir. Bunun için A15 düğümünde C14, R2 seçilir. KT4A VT922 olarak kullanılırsa iş daha stabil olacaktır L3,4 "dürbün" yerine hacimsel dönüşlü bir transformatör kullanıyorum. Halkalar-1000 NN (NM) K10x6x3; L3 - 12...0,3 mm çapında 05 dönüş; L4 - 6...0,5 mm çapında 0,6 tur. T1 yerine, 1000...10 mm çapında iki kablo halinde 6HH(HM) K3x2x7 L0,3-0,35 dönüşlü bir halka üzerine bir transformatör takabilirsiniz; L1 -5, 0,5...0,6 mm çapında döner. Yine de sürücü uyarılmaya yatkınsa, seri bağlı yüksek frekanslı diyotlardan oluşan bir zincir (KD904; KD503, vb.) ve kasaya bir 514V zener diyot takarak KP10 kapısındaki RF voltajını sınırlayabilirsiniz. KP904A'nın çıkış katı, 38...25 W çıkış gücüyle 30 V lityum voltajında güvenilir bir şekilde çalışır. Bu modda hemen hemen her türlü SWR'ye ve yük kopmalarına dayanabilir. Çıkış katı için 300 NN ring bulmak mümkün değilse üzülmenize gerek yok. En az 20 mm çapında, farklı geçirgenliğe sahip bir halka kullanabilirsiniz, frekans yanıtını dengelemek için sadece dönüş sayısını seçmeniz yeterlidir. Örneğin, 1000 NN (NM) halkada, altı adet 5 mm PEV telini 7 tur sarmak için (0,35...5 mm'de bir tur) bükmek yeterlidir. Bükümün üç telden oluşan iki sargıya bölünmesiyle L7 ve L8'in elde edilmesi gerekir. Bu transformatör olarak 2000...1000NN (NM) K10x6x4 halkalardan yapılmış "dürbün" kullanabilirsiniz, her sütunda 5...3 dirsek vardır. Yük devresindeki sarım 4...3 dönüşe sahiptir, drenaj devresindeki tüp ise. Ve bir kez daha transistör çıkış aşamasından tüp ile aynı güvenilirliği beklememeniz gerektiğini tekrar ediyorum. 107.GPA Bu ünitedeki alıcı-vericiyi tekrarlarken, PXNUMXM'den bir bloğa dayalı frekans bölmeli bir GPA'dan Rosa alıcı-vericinin bir varyantına kadar çeşitli seçenekler kullanıldı. Alıcı-vericinin kalitesinde gözle görülür bir fark fark edilmedi. VFO'da frekans çarpımı kullanılmadı. Burada, GPA çıkışında ideal bir sinüzoid elde etmek için, sinyali ana osilatör transistörünün herhangi bir elektrotundan değil, doğrudan jeneratör devresindeki kapasitans aracılığıyla çıkarmanız gerektiğine dikkat etmelisiniz. Bu durumda tampon aşaması olarak alan etkili bir transistörün kullanılması gerekir. Bir aralıktan aralığa geçerken başlangıçtaki frekans aşımını azaltmak için ana osilatör transistörü üzerinden mümkün olan minimum akımı kullanmanız gerekir. Başlangıçtaki frekans tükenmesini azaltmak için etkili bir önlem, ana osilatörlerin transistörleri için bir radyatörün kullanılmasıydı. Bu amaçlar için, GPA bloğunun 5 mm kalınlığındaki alüminyumdan yapılmış yan duvarı kullanılmış, içine daha önce boyanın soyulduğu ana osilatörlerin transistörlerinin kapaklarının sıkıca yerleştirildiği girintiler açılmıştır. Daha iyi ısı transferi için transistörlerin kapakları termal olarak iletken gres ile yağlanabilir. GPA'nın bu tasarımında frekans aşımı yalnızca ilk 2...3 dakikada gözlemlenir.
GPA seçeneklerinden birinden (Şekil 2) verileri bence iyi parametrelerle sunuyorum. Burada, KPI'nın içine takılı aynı bobinlere sahip R105D radyo istasyonundan üç bölümlü bir KPI kullanıyoruz. Yayın alıcılarından üç bölümlü bir KPI kullanmak mümkündür, yalnızca maksimum kapasitansın 50 pF'den fazla olmaması için bölümleri inceltmeniz yeterlidir. Dokuz aralıkta gerekli frekansları elde etmek için bir röle kullanılarak ek kapasitörler bağlanır. Frekans ayar devrelerinde röle kontaklarının kullanılması pratikte stabiliteyi bozmadı. KPI'nın bir bölümü 20 m'lik bant jeneratörü oluşturmak için kullanılır. İkinci bölüm -10, 7,24,18 MHz "dar" aralıkları birleştirir, üçüncü bölüm "geniş" aralıkların jeneratörü için kullanılır - 28; 3,5; 21:1,8 MHz. Bu bölünme elbette keyfidir, ancak bu durumda "ekstra" frekans örtüşmesi azalır. Halihazırda çalışan bir alıcı-vericiye ek bantlar ekleme seçeneğini öneriyorum. Gerekli frekansları elde etmek için, GPA'ya yeni aralıkların ek kapasitörlerini bağlayan röleler (RES49; RES55) monte edilmiştir. Burada, röle kontaklarının jeneratörlerin stabilitesi üzerindeki etkisini en aza indirmek için kapasitörlerin "soğuk" uçlarının değiştirilmesi gerektiğine dikkat edilmelidir. Ek bant geçiren filtreler ve çıkış P filtreleri çıkarılabilir. Tüm aralıklar, 2 aralık için aynı A6 kartı ve çıkış katının P filtreleri kullanılarak sağlanabilir.
Ek aralıklar elde etmek için bant geçiren filtrelerin bant genişlikleri genişletilir (Şekil 3-4). Şimdi 28 MHz aralığının "bant genişliği" 24 MHz aralığının frekanslarını geçiyor, sonraki - 21 ve 18 MHz aralığının frekansları, üçüncüsü - 14 ve 10 MHz aralığının frekansları. Filtre verileri Red'in "Yüksek Frekans Devre Tasarımı..." kitabından alınmıştır. Ancak sektörümüz parametreler açısından kitapta verilenlere benzer halkalar üretmediğinden, uygun bir yedek parça aramak zorunda kaldık. Çok sayıda deneyden sonra, SB9A ve SB12A çekirdek yarıları kullanılarak kabul edilebilir bir seçenek elde edildi. Çekirdeğin yarısı herhangi bir değişiklik yapılmadan halka olarak kullanılır. Bir kapasitans ölçerin yokluğunda, DFT diyagramında gösterildiği gibi trim kapasitanslarının kurulması tavsiye edilir. Masada 1, 2, "düzelticiler" olmadan pF cinsinden dönüş sayısını ve kapasitansı verir. Tablo 1
Filtrelerin kalitesi iyidir. Şeffaf banttaki zayıflama açısından 12 mm çapındaki çekirdeklerdeki çift devreli filtrelere benzerler. Orijinal bant geçiren filtrelerin şeffaflık bandında 3 dB daha fazla zayıflaması vardır. Tablo 2, düşük frekanslı bant geçiren filtreler için güncellenmiş verileri sağlar. “Üst” aralıkların P filtreleri de yeniden tasarlanıyor. Yazarın versiyonunda Chebyshev karakteristiğine sahipler, bu nedenle yeni aralıkları "boğuyorlar". Filtreler Butterworth özelliklerine sahip iki bağlantılı filtrelere dönüştürülür. Tescilli olanlarla karşılaştırıldığında geçiş bandının ötesinde daha fazla zayıflama sağlarlar. 4. A6 Tahtası Mikserdeki diyotları bir tür "süperdiyotlarla" değiştirerek alıcı-vericinin parametrelerini iyileştirmeye yönelik tekrarlanan girişimler olumlu sonuçlar vermedi. Karıştırıcıda çeşitli diyotlar test edildi - KD512, KD514, AA112, AD516, KD522, KD503, KD922, D18, D9, vb. Hassasiyet ve dinamik aralıkta yalnızca silikon diyotlardan germanyum diyotlara geçişte bir bozulma gözlendi. Farklı diyotların hassasiyeti 0,4...0,5 µV arasında değişiyordu. İkinci dereceden intermodülasyon girişimi D3=-86...91dB. Ölçümler UY5DJ'nin önerdiği cihaz ve metodoloji ile 20 m aralığında gerçekleştirildi.En iyi parametreler seçilen diyotlar (KD922) ve dikkatlice simetrik olarak yapılmış transformatörler kullanılarak elde edildi. Köprünün herhangi bir koluna bağlanan ayar kapasitörlerini takarak karıştırıcıyı dengelemeye çalışmak, karıştırıcının kalitesini artırmaz. Dengeleme sağlanır, ancak yalnızca belirli bir sıklıkta. Başka bir aralığa geçerken, bu kapasitörler karıştırıcının dengesini daha da bozar ve parametrelerini kötüleştirir. En azından ileri ve geri direnç temelinde bir test cihazı tarafından seçilen geleneksel KD503 kullanıldığında iyi parametreler elde edilir. Şekil 6, ek bir eşleştirme transformatörü T903 ile birlikte KP4'e bir "diplexer"ın dahil edilmesini göstermektedir. Bu bağlantı seçeneğinde bu kademenin iletim katsayısı hem alım hem de iletim için artar.
KP312...KP303 üzerindeki kaskod amplifikatörünün yüksek kalitede çalışması için bu transistörlerin eğimlerine göre seçilmesi gerekir. Bu parametrede yaklaşık olarak eşit olmalıdırlar. Pek çok radyo amatörü, K224UR4'ü, sözde daha az gürültülü, farklı türden bir modelle değiştirmeye çalışıyor. Bana göre bunu yapmanın bir anlamı yok çünkü... maksimum hassasiyet alıcının ilk aşamasına göre belirlenmelidir; bizim durumumuzda bu ilk karıştırıcıdır ve amplifikatörün duyarlılığı onun ilk aşamasıdır. Bu MS'den mümkün olan maksimum kazancı elde etmeye gerek yoktur; burada alıcı-vericinin hassasiyetinin ilk aşamalarda "araştırılması" gerekir. Farklı üretim yıllarına ait 2US248 ve 224UR4 IC'lerini (kesinlikle aynıdırlar) kullanan deneyler, bunların Ksh ve Ku açısından eşdeğerliğini gösterdi. MS bant genişliğinin azaltılması tavsiye edilir. Bunu yapmak için MS'in 3. pininden kasaya 68...100 pF kapasiteli bir kapasitör takılır. Bu MS'nin besleme voltajını 9V'un üzerine çıkarmaya gerek yoktur. Kus'u önemli ölçüde artırın. Düşük frekanslı amplifikatör, Şekil 1'de gösterildiği gibi C7'i açarak yapılabilir. Yüksek kaliteli AGC çalışması için minimum eğime sahip bir KP303E AGC amplifikatörü kullanmanız gerekir. Gerekli geçiş iletkenliğine sahip bir transistörü seçmek için en basit karşılaştırmalı ölçümü kullanıyorum. Başından sonuna kadar
Bir miliammetre (test cihazı) kullanarak, ölçülen transistörün drenajına 10... 12 V pozitif voltaj ve birbirine bağlı kapı ve kaynağa eksi voltaj uyguluyorum. Bağımlılık doğrudan orantılıdır - büyük akıma sahip transistörler daha büyük bir eğime sahiptir ve bunun tersi de geçerlidir. 5. A4 Tahtası Burada R12 ve R6 dirençlerinin değerlerini 47...56K'ya yükseltmelisiniz. Bu, varikaplardan geçen akımı azaltır ve modülatörün sürekli dengesizliğinden kurtulur. VT3'teki kademeyi rezonant hale getirerek modülatöre giden referans osilatörün genliğini artırabilirsiniz. Bunun için L2'de Şekil 1'de gösterildiği gibi C5 kondansatörü tarafından rezonansa ayarlanan 1...8 µH'lik bir indüktör kullanılır.
6. A7 Tahtası Bazen +9V dengeleyici çalışmıyor. Daha kararlı çalışma için, Şekil 1'da gösterildiği gibi R9 direncini takmanız gerekir.
Ayrıca, ortak tel olarak kullanılan parçaların montaj tarafında folyo bırakıldığında A6 ve A4 panolarının yüksek kalitede çalışmasının mümkün olduğu da unutulmamalıdır. RA3AO, Ural 84M, UA1FA (“Bir KB istasyonu inşa ediyorum”), Katran alıcısı ve UW3DI gibi “cihazların” alım performansının karşılaştırılması, düşük frekans aralıklarında maksimum parazit seviyelerinde Ural'ın olduğunu gösterdi. 84M yalnızca RA3AO alıcı-vericisinden daha düşüktür. HF bantlarında zayıf telgraf sinyallerini “çekmeyi” sevenler için, özellikle anten olarak rastgele “halatlar” kullanılıyorsa, “Katran” alıcısı daha uygundur. Ancak bu avantaj yalnızca menzil "sessiz" olduğunda fark edilir. Yarışmalar sırasında RA3AO ve Ural 84M alıcı-vericilerini kullanmak daha iyidir. Yazar: A. Tarasov (UT2FW), Odessa bölgesi, Reni; Yayın: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
Dokunma emülasyonu için suni deri
15.04.2024 Petgugu Global kedi kumu
15.04.2024 Bakımlı erkeklerin çekiciliği
14.04.2024
▪ Eller düşünmene yardımcı olur ▪ Mobil ekipman için harici piller HyperJuice
▪ İnşaatçı, ev ustası için sitenin bölümü. Makale seçimi ▪ makale Asla bir şey istemeyin! Her şeyi kendileri teklif edecek ve verecekler. Popüler ifade ▪ makale Kömür nasıl oluştu? ayrıntılı cevap ▪ makale Ana noktaları belirlemenin yolları. turist ipuçları ▪ makale Hibrit lineer güç amplifikatörü. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi
Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri
www.diagram.com.ua |
Diğer makalelere bakın bölüm 
En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:
Bu sayfanın tüm dilleri