|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
RADYO ELEKTRONİK VE ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİ ANSİKLOPEDİSİ Darbe buck stabilizatörleri. Referans verisi
Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Referans malzemeleri Okuyucularımıza sunulan makale, iki darbeli kademeli stabilizatörü açıklamaktadır: ayrı elemanlar üzerinde ve özel bir mikro devre üzerinde. İlk cihaz, otomotiv ekipmanına 12 Volt voltajla 24 volt yerleşik kamyon ve otobüs ağına güç sağlamak için tasarlandı. İkinci cihaz laboratuvar güç kaynağının temelini oluşturur. Anahtarlama voltajı stabilizatörleri (aşamalı, yükseltmeli ve ters çevirme), güç elektroniğinin gelişim tarihinde özel bir yere sahiptir. Çok uzun zaman önce, çıkış gücü 50 W'tan fazla olan her güç kaynağında bir kademeli anahtarlama stabilizatörü bulunuyordu. Günümüzde transformatörsüz girişli güç kaynaklarının maliyetinin düşmesi nedeniyle bu tür cihazların uygulama kapsamı azalmıştır. Bununla birlikte, bazı durumlarda darbeli düşürücü stabilizatörlerin kullanımının diğer DC voltaj dönüştürücülerden ekonomik olarak daha karlı olduğu ortaya çıkıyor. Bir kademeli anahtarlama stabilizatörünün fonksiyonel diyagramı Şekil 1'de gösterilmektedir. Şekil 2'de ve sürekli indüktör akımı L modunda çalışmasını açıklayan zamanlama diyagramları Şekil XNUMX'de verilmiştir. XNUMX. Ton sırasında, elektronik anahtar S kapalıdır ve devre boyunca akım akar: Cw kapasitörünün pozitif terminali, dirençli akım sensörü Rdt, depolama bobini L, Cw kapasitör, yük, Cw kapasitörünün negatif terminali. Bu aşamada, indüktör akımı lL, elektronik komütatör akımı S'ye eşittir ve lLmin'den lLmax'a neredeyse doğrusal olarak artar.
Karşılaştırma düğümünden gelen bir uyumsuzluk sinyaline veya bir akım sensöründen gelen bir aşırı yük sinyaline veya her ikisinin birleşimine bağlı olarak jeneratör, elektronik anahtar S'yi açık duruma geçirir. L indüktöründen geçen akım anında değişemeyeceğinden, kendi kendine indüksiyon emf'sinin etkisi altında, VD diyotu açılacak ve devre boyunca akım lL akacaktır: VD diyotunun katodu, L indüktörü, CВХ kapasitörü, yük, diyot VD'nin anotu. TlKl sırasında, elektronik komütatör S açık olduğunda, indüktör akımı lL, diyot akımı VD ile çakışır ve doğrusal olarak azalır. lLmaks ila LL min. T Dönemi boyunca, Cout kapasitörü ΔQout yükünü alır ve serbest bırakır. akım lL'nin zaman diyagramındaki gölgeli alana karşılık gelir [1]. Bu artış, kapasitör Cout ve yük üzerindeki dalgalanma gerilimi ΔUCout'un genliğini belirler. Elektronik anahtar kapatıldığında diyot kapanır. Bu sürece, devrenin (akım sensörü, kapalı komütatör, kurtarma diyotu) direncinin çok küçük olması nedeniyle komütatör akımında Ismax değerine keskin bir artış eşlik eder. Dinamik kayıpları azaltmak için ters toparlanma süresi kısa olan diyotlar kullanılmalıdır. Ayrıca buck regülatörlerin diyotlarının yüksek ters akıma dayanması gerekir. Diyotun kapanma özelliklerinin yeniden kazanılmasıyla bir sonraki dönüşüm dönemi başlar. Bir anahtarlamalı buck regülatörü düşük yük akımında çalışıyorsa, aralıklı indüktör akımı moduna geçebilir. Bu durumda endüktör akımı anahtarın kapandığı anda durur ve artışı sıfırdan başlar. Yük akımı nominal akıma yakın olduğunda aralıklı akım modu istenmez, çünkü bu durumda çıkış voltajı dalgalanması artar. En uygun durum, stabilizatörün maksimum yükte sürekli indüktör akımı modunda ve yükün nominal değerin %10...20'sine düştüğü zaman aralıklı akım modunda çalışmasıdır. Çıkış voltajı, anahtarın kapalı olduğu sürenin darbe tekrarlama süresine oranı değiştirilerek düzenlenir. Bu durumda devre tasarımına bağlı olarak kontrol yöntemini uygulamak için çeşitli seçenekler mümkündür. Röle düzenlemeli cihazlarda anahtarın açık durumdan kapalı duruma geçişi karşılaştırma düğümü tarafından belirlenir. Çıkış voltajı ayarlanan voltajdan büyük olduğunda anahtar kapatılır ve bunun tersi de geçerlidir. Darbe tekrarlama periyodunu sabitlerseniz, anahtarın açık kalma süresi değiştirilerek çıkış voltajı ayarlanabilir. Bazen anahtarın kapalı kalma süresinin veya açık kalma süresinin kaydedildiği yöntemler kullanılır. Kontrol yöntemlerinden herhangi birinde, çıkışın aşırı yüklenmesine karşı koruma sağlamak için anahtarın kapalı durumu sırasında endüktör akımının sınırlandırılması gerekir. Bu amaçlar için dirençli bir sensör veya darbe akım transformatörü kullanılır. Darbe azaltma stabilizatörünün ana elemanlarını seçeceğiz ve belirli bir örnek kullanarak modlarını hesaplayacağız. Bu durumda kullanılan tüm ilişkiler, fonksiyonel diyagram ve zamanlama diyagramlarının analizine dayanarak elde edilir ve metodoloji [1] esas alınır. Darbeli bir düşürme stabilizatörünün aşağıdaki parametrelerle hesaplanması gerekli olsun: UBX=18...32 V, Ulx=12B, Iout=5A. 1. Bir dizi güçlü transistör ve diyotun başlangıç parametrelerinin ve izin verilen maksimum akım ve voltaj değerlerinin karşılaştırılmasına dayanarak, önce iki kutuplu kompozit transistör KT853G'yi (elektronik anahtar S) ve KD2997V diyotunu (VD) seçiyoruz. [2, 3]. 2. Minimum ve maksimum doldurma faktörlerini hesaplayın: γmin=t ve min /Tmin=(UBыX+Upr)/(UBX max+Uson - URдТ+Upr)=(12+0,8)/(32-2-0,3+0,8)=0,42; γmax = t ve max /Tmax = (UBx+Upp)/(UBx min - Usbcl -URdt+Upp)=( 12+0,8)/( 18-2-0,3+0,8)=0,78, burada Upp=0,8 V en kötü durumda Iout'a eşit bir akım için akım-gerilim karakteristiğinin ileri dalından elde edilen diyot VD boyunca ileri voltaj düşüşü; Usbcl = 2 V - h853e = 21 doyma modunda bir akım transfer katsayısı ile S anahtarının işlevini yerine getiren KT250G transistörünün doyma voltajı; URdT = 0,3 V - nominal yük akımında akım sensöründeki voltaj düşüşü. 3. Maksimum ve minimum dönüştürme sıklığını seçin. Bu öğe, darbe tekrarlama periyodunun sabit olmaması durumunda gerçekleştirilir. Elektronik anahtarın açık durumunun sabit süresine sahip bir kontrol yöntemi seçiyoruz. Bu durumda aşağıdaki koşul sağlanır: t=( 1 - γmax)/fmin = ( 1 -γmin)/fmax=sabit. Anahtarlama, dinamik özellikleri zayıf olan KT853G transistörü üzerinde yapıldığından, maksimum dönüşüm frekansını nispeten düşük seçeceğiz: fmax = 25 kHz. Daha sonra minimum dönüşüm sıklığı şu şekilde tanımlanabilir: fmin=fmax( 1 - γmax)/( 1 - γmin) =25·103]( 1 - 0,78)/(1-0,42)=9,48 kHz. 4. Anahtardaki güç kaybını hesaplayalım. Statik kayıplar, anahtardan akan akımın etkin değeri ile belirlenir. Mevcut şekil yamuk olduğundan Is = Iout Anahtardaki dinamik kayıplar Рsdin·0,5fmax·UBX max(lsmax·tф+α·llx·tcn), burada Ismax, VD diyotunun ters toparlanmasından kaynaklanan anahtar akımının genliğidir. lSmax=2lBыX alırsak şunu elde ederiz: Рsdin=0fmax UBX maks Iout( 5tф+ α∙ tcn )=2 0,5 25 103 32(5 2-0,78-10+6-1,25-2-10) =6 W, burada tf=8,12·0,78-10 s anahtardan geçen akım darbesinin ön süresi, tcn=6·2-10 s azalma süresidir. Anahtardaki toplam kayıplar: Рs=Рsctat+Рsdin=6,54+8,12=14,66 W. Anahtarda statik kayıplar baskın olsaydı, hesaplamanın endüktör akımı maksimum olduğunda minimum giriş voltajı için yapılması gerekirdi. Hakim kayıpların türünü tahmin etmenin zor olduğu durumlarda, bunlar hem minimum hem de maksimum giriş geriliminde belirlenir. 5. Diyot üzerindeki güç kaybını hesaplayınız. Diyottan geçen akımın şekli de yamuk olduğundan etkin değerini şu şekilde tanımlarız: Diyottaki statik kayıplar PvDcTaT=lvD·Upr=3,84-0,8=3,07 W. Diyotun dinamik kayıpları temel olarak ters toparlanma sırasındaki kayıplardan kaynaklanmaktadır: РVDdin=0,5fmax·lsmaxvUBx max·toB·fmax·lBыx·Uвх max ·toв·25-103 -5-32·0,2·10-6=0,8 W burada tOB=0,2-1C-6 s diyotun ters toparlanma süresidir. Diyottaki toplam kayıp şu şekilde olacaktır: PVD=PMDstat+PVDdin=3,07+0,8=3,87 W. 6. Bir ısı emici seçin. Bir ısı emicinin temel özelliği, çevre ile ısı emicinin yüzeyi arasındaki sıcaklık farkının onun tarafından dağıtılan güce oranı olarak tanımlanan termal direncidir: Rg=ΔТ/Рrass. Bizim durumumuzda anahtarlama transistörü ve diyot, yalıtım ara parçaları aracılığıyla aynı ısı emiciye sabitlenmelidir. Contaların ısıl direncini hesaba katmamak ve hesaplamayı zorlaştırmamak için yüzey sıcaklığını düşük, yaklaşık 70°C olarak seçiyoruz. Daha sonra 40°C ortam sıcaklığında ΔT = 70-40 = 30°C. Bizim durumumuz için soğutucunun termal direnci Rt=ΔT/(Ps+Pvd)=30/(14,66+3,87)=1,62°C/W'dir. Doğal soğutmaya yönelik termal direnç genellikle soğutucunun referans verilerinde verilmektedir. Cihazın boyutunu ve ağırlığını azaltmak için fan kullanarak zorlamalı soğutmayı kullanabilirsiniz. 7. Gaz kelebeği parametrelerini hesaplayalım. İndüktörün endüktansını hesaplayalım: L= (UBX max - Usbkл-URдт - UBх)γmin /[2Iвx fmax(α-1)]=(32-2-0,3-12) 0,42/[2 5 25·103 ( 1,25-1)]=118,94 μH. Manyetik devre malzemesi olarak preslenmiş Mo-permalloy MP 140'ı seçiyoruz [4]. Bizim durumumuzda manyetik çekirdekteki manyetik alanın değişken bileşeni, histerezis kayıplarının sınırlayıcı bir faktör olmadığı şekildedir. Bu nedenle maksimum indüksiyon, mıknatıslanma eğrisinin bükülme noktasına yakın doğrusal bölümünde seçilebilir. Kavisli bir bölüm üzerinde çalışmak istenmez, çünkü bu durumda malzemenin manyetik geçirgenliği ilkinden daha az olacaktır. Bu da indüktör akımı arttıkça endüktansın azalmasına neden olacaktır. Maksimum indüksiyon Bm'yi 0,5 T'ye eşit olarak seçiyoruz ve manyetik devrenin hacmini hesaplıyoruz: Vp=μμ0 L(αIвx)2/Bm2=140 4π 10-7 118,94 10-6(1,25-5)20,52, 3,27=3 cm140 burada μ=140, MP0 malzemesinin başlangıç manyetik geçirgenliğidir; μ4=10π·7-XNUMX H/m - manyetik sabit. Hesaplanan hacme göre manyetik devreyi seçiyoruz. Tasarım özellikleri nedeniyle, MP140 kalıcı alaşımlı manyetik devre genellikle iki katlanmış halka üzerinde yapılır. Bizim durumumuzda KP24x13x7 halkalar uygundur. Manyetik çekirdeğin kesit alanı Sc=20,352 =0,7 cm2 ve manyetik çizginin ortalama uzunluğu λс=5,48 cm'dir Seçilen manyetik çekirdeğin hacmi: VC=SC· λс=0,7 5,48 =3,86 cm3>Vp . Dönüş sayısını hesaplıyoruz: Yalıtımlı telin çapı, sargının manyetik devrenin iç çevresi boyunca dönecek şekilde tek bir katman halinde döşenmesi gerektiği gerçeğine göre belirlenecektir: di=πdKk3/w=π·13-0,8/23= 1,42 mm, burada dK=13 mm - manyetik devrenin iç çapı; k3=0,8 - manyetik devre penceresinin sargı ile doldurma faktörü. 2 mm çapında PETV-1,32 teli seçiyoruz. Teli sarmadan önce manyetik devre, tek kat halinde 20 mikron kalınlığında ve 6...7 mm genişliğinde bir PET-E film ile yalıtılmalıdır. 8. Çıkış kapasitörünün kapasitansını hesaplayın: CBыx=(UBX max-UsBkl - URdt) γmin/[8 ΔUCBыx L fmax2]=(32-2-0,3) 0,42/ [8 0,01 ·118,94-·10-6(25) ·103)2]=1250 µF, burada ΔUСвх=0,01 V çıkış kapasitöründeki dalgalanma aralığıdır. Yukarıdaki formül, kapasitörün dahili seri direncinin dalgalanma üzerindeki etkisini hesaba katmaz. Bunu dikkate alarak, oksit kapasitörlerin kapasitansı için% 20 toleransın yanı sıra, her biri 50 μF kapasiteli, 35 V nominal voltaj için iki K40-1000 kapasitör seçiyoruz. Artan anma gerilimine sahip kapasitörlerin seçimi, bu parametre arttıkça kapasitörlerin seri direncinin azalmasından kaynaklanmaktadır. Hesaplama sırasında elde edilen sonuçlara göre geliştirilen diyagram Şekil 3'de gösterilmektedir. XNUMX.
Dengeleyicinin çalışmasına daha yakından bakalım. Elektronik anahtarın (transistör VT5) açık durumu sırasında, direnç R14 (akım sensörü) üzerinde bir testere dişi voltajı oluşur. Belirli bir değere ulaştığında, transistör VT3 açılacak ve bu da transistör VT2'yi açacak ve kapasitör C3'ü boşaltacaktır. Bu durumda, VT1 ve VT5 transistörleri kapanacak ve anahtarlama diyotu VD3 açılacaktır. Önceden açık olan VT3 ve VT2 transistörleri kapanacaktır, ancak transistör VT1, kapasitör C3 üzerindeki voltaj, açılma voltajına karşılık gelen bir eşik seviyesine ulaşana kadar açılmayacaktır. Böylece anahtarlama transistörü VT5'in kapanacağı bir zaman aralığı (yaklaşık 30 μs) oluşacaktır. Bu sürenin sonunda VT1 ve VT5 transistörleri açılacak ve işlem tekrarlanacaktır. Direnç R10 ve kapasitör C4, VD3 diyotunun ters toparlanması nedeniyle transistör VT3'ün tabanındaki voltaj dalgalanmasını baskılayan bir filtre oluşturur. Silikon transistör VT3 için, aktif moda geçtiği baz verici voltajı yaklaşık 0,6 V'tur. Bu durumda, akım sensörü R14'te nispeten büyük güç dağıtılır. Transistör VT3'ün açıldığı akım sensöründeki voltajı azaltmak için, VD0,2R2R7R8 devresi aracılığıyla tabanına yaklaşık 10 V'luk sabit bir önyargı sağlanır. Çıkış voltajıyla orantılı bir voltaj, üst kolu R4, R15 dirençleri ve alt kolu R12 direnci tarafından oluşturulan bir bölücüden transistör VT13'ün tabanına beslenir. Devre HL1R9, LED üzerindeki ileri voltaj düşüşünün ve transistör VT4'ün emitör bağlantısının toplamına eşit bir referans voltajı üretir. Bizim durumumuzda referans voltajı 2,2 V'tur. Uyumsuzluk sinyali, transistör VT4'ün tabanındaki voltaj ile referans voltajı arasındaki farka eşittir. Çıkış voltajı, transistör VT4 tarafından güçlendirilen uyumsuzluk sinyalinin transistör VT3'e dayalı voltajla toplanmasıyla stabilize edilir. Çıkış voltajının arttığını varsayalım. Daha sonra transistör VT4'ün tabanındaki voltaj örnek olandan daha büyük olacaktır. Transistör VT4 hafifçe açılacak ve transistör VT3'ün tabanındaki voltajı, o da açılmaya başlayacak şekilde kaydıracaktır. Sonuç olarak, transistör VT3, direnç R14 boyunca daha düşük bir testere dişi voltajı seviyesinde açılacaktır ve bu, anahtarlama transistörünün açık olacağı zaman aralığında bir azalmaya yol açacaktır. Daha sonra çıkış voltajı düşecektir. Çıkış voltajı düşerse regülasyon süreci benzer olacaktır ancak ters sırada gerçekleşir ve anahtarın açık kalma süresinin artmasına neden olur. Direnç R14'ün akımı, transistör VT5'in açık durum süresinin oluşumuna doğrudan dahil olduğundan, burada, olağan çıkış voltajı geri bildirimine ek olarak, bir akım geri bildirimi de vardır. Bu, çıkış voltajını yüksüz olarak stabilize etmenize ve cihaz çıkışındaki ani akım değişikliklerine hızlı yanıt vermenize olanak tanır. Yükte kısa devre veya aşırı yük olması durumunda stabilizatör akım sınırlama moduna geçer. Çıkış voltajı 5,5...6 A akımda azalmaya başlar ve devre akımı yaklaşık 8 A'dır. Bu modlarda, anahtarlama transistörünün açık durum süresi minimuma indirilir, bu da harcanan gücü azaltır. üstünde. Elemanlardan birinin arızasından (örneğin, transistör VT5'in bozulması) kaynaklanan dengeleyici arızalanırsa, çıkıştaki voltaj artar. Bu durumda yükleme başarısız olabilir. Acil durumları önlemek için dönüştürücü, bir tristör VS1, bir zener diyot VD1, bir direnç R1 ve bir kapasitör C1'den oluşan bir koruma ünitesi ile donatılmıştır. Çıkış voltajı, zener diyot VD1'in stabilizasyon voltajını aştığında, içinden bir akım akmaya başlar ve bu, tristör VS1'i açar. Dahil edilmesi, çıkış voltajının neredeyse sıfıra düşmesine ve FU1 sigortasının atmasına neden olur. Cihaz, esas olarak binek araçlar için tasarlanmış 12 voltluk ses ekipmanına, yerleşik kamyon ve otobüs ağından 24 V voltajla güç sağlamak için tasarlanmıştır. Bu durumda giriş voltajının düşük bir dalgalanmaya sahip olması nedeniyle seviyede, kapasitör C2 nispeten küçük bir kapasitansa sahiptir. Stabilizatörün doğrudan doğrultuculu bir şebeke transformatöründen beslenmesi yetersizdir. Bu durumda doğrultucu, ilgili voltaj için en az 2200 μF kapasiteli bir kapasitörle donatılmalıdır. Transformatörün toplam gücü 80... 100 W olmalıdır. Stabilizatör, K50-35 (C2, C5, C6) oksit kapasitörlerini kullanır. Kondansatör C3, uygun boyutlarda K73-9, K73-17 vb. film kapasitördür, C4, düşük öz indüktanslı seramiktir, örneğin K10-176. R14 dışındaki tüm dirençler uygun güçteki C2-23'tür. Direnç R14, yaklaşık 60 Ohm/m doğrusal dirence sahip 0,8 mm uzunluğunda bir PEK 1 konstantan tel parçasından yapılmıştır. Tek taraflı folyo kaplı fiberglastan yapılmış bir baskılı devre kartının çizimi Şekil 4'de gösterilmektedir. XNUMX.
Diyot VD3, transistör VD5 ve tristör VS1, plastik burçlar kullanılarak yalıtkan bir ısı ileten ped aracılığıyla ısı emiciye bağlanır. Kart aynı zamanda aynı soğutucuya da bağlanır. Monte edilmiş cihazın görünümü Şekil 5'de gösterilmektedir. XNUMX.
Bugün, anahtarlama stabilizatörlerinin geliştirilmesi çok daha kolay hale geldi. Gerekli tüm bileşenleri içeren entegre devreler (bir fiyata dahil) kullanıma sunuldu. Ayrıca yarı iletken cihaz üreticileri, çoğu durumda tüketiciyi memnun eden tipik bağlantı devrelerini içeren çok sayıda uygulama bilgisini ürünlerine eşlik etmeye başladı. Bu, geliştirme aşamasındaki ön hesaplama ve prototip oluşturma aşamalarını pratik olarak ortadan kaldırır. Bunun bir örneği KR1155EU2 mikro devresidir [5]. Bir anahtar, bir akım sensörü, bir referans voltaj kaynağı (5,1 V ± %2), yükteki aşırı gerilime karşı koruma için bir tristör kontrol ünitesi, bir yumuşak başlatma ünitesi, harici cihazlar için bir sıfırlama ünitesi, bir uzaktan kumanda ünitesinden oluşur. kapanma ve aşırı ısınmaya karşı koruma ünitesi talaşları. KR1155EU2 temelinde geliştirilen bir laboratuvar güç kaynağını ele alalım. Технические характеристики
Cihaz şeması Şekil 6'de gösterilmektedir. XNUMX. Standart bağlantı şemasından çok az farklıdır ve elemanların konum tanımları aynıdır. Burada sabit darbe tekrarlama periyoduna sahip bir kontrol yöntemi, yani darbe genişliği kontrolü uygulanır.
Kondansatör C1 bir giriş filtresidir. Nispeten büyük akım tüketimi nedeniyle tipik bağlantı şemasında belirtilenden daha büyük bir kapasiteye sahiptir. Dirençler R1 ve R2, akım koruma seviyesini kontrol eder. Maksimum toplam direnç, maksimum koruma çalışma akımına karşılık gelir ve minimum direnç, minimum akıma karşılık gelir. C4 kapasitörünün yardımıyla dengeleyici sorunsuz bir şekilde çalışmaya başlar. Ayrıca kapasitesi, mevcut koruma eşiği aşıldığında yeniden başlatma süresini belirler. Direnç R5 ve kapasitörler C5, C6, dahili hata amplifikatörünün frekans telafisinin elemanlarıdır. Kondansatör C3 ve direnç R3, darbe genişliği dönüştürücünün taşıyıcı frekansını belirler. Kondansatör C2, çıkış voltajındaki keskin bir düşüş (örneğin kısa süreli çıkış aşırı yüklenmesi gibi harici nedenlerden kaynaklanan) ile RESO sinyalinin (pim 14 DA1) normal çalışmaya karşılık gelen bir duruma geçişi arasındaki süreyi ayarlar. mikro devrenin içindeki RESO ve GND pinleri arasına bağlanan transistör kapanır. Direnç R6, bu transistörün açık kollektör yükünü sağlar. RESO sinyalini kullanmayı ve onu dengeleyicinin çıkış voltajından farklı bir voltaja bağlamayı planlıyorsanız, R6 direnci kurulmaz ve açık kollektör yükü RESO sinyal alıcısının içine bağlanır. Direnç R4, mikro devrenin normal çalışmasına karşılık gelen INHI girişinde (DA6'in pimi 1) sıfır potansiyel sağlar. Dengeleyici harici bir yüksek TTL sinyali ile kapatılabilir. KD636AS diyotunun kullanılması (izin verilen toplam akımı, bu dengeleyicide gerekli olanı önemli ölçüde aşar), cihazın maliyetinde hafif bir artışla verimliliği% 3...5 artırmayı mümkün kılar. Bu, soğutucunun sıcaklığının düşmesine ve dolayısıyla boyutlarının ve ağırlığının azalmasına yol açar. Çıkış voltajını düzenlemek için R7 ve R8 dirençleri kullanılır. Direnç R7 kaydırıcısı devreye göre alt konumda olduğunda, çıkış voltajı sırasıyla minimumdur ve DA1 mikro devresinin referans voltajına eşittir, üst konumdayken çıkış voltajı maksimumdur. CBI girişindeki (DA1'in pin 15'i) voltajın DA1 yongasının dahili referans değerini yaklaşık %1 aşması durumunda SCR VS1, CBO sinyali (DA1'in pin 20'i) tarafından açılır. Bu, yükün çıkış voltajını aşmasını önler. C50 - K35-1 hariç tüm oksit kapasitörler K50-53'tir. Kondansatör C6 seramik K10-176, geri kalanı filmdir (K73-9, K73-17, vb.). Tüm sabit dirençler C2-23'tür. 2 W gücünde değişken dirençler R7 ve R4 - SPZ-0,25aM. Braketler kullanılarak tahtaya monte edilirler. İndüktör L1, MP20 kalıcı alaşımdan yapılmış iki katlanmış halka manyetik çekirdek K12x 6,5x140 üzerine sarılır. Sargı, iki katmana sarılmış 42 tur PETV-2 1,12 tel içerir: ilk - 27-28 tur, ikincisi - geri kalanı. Stabilizatör, tek taraflı folyo kaplı fiberglastan yapılmış bir tahta üzerine monte edilir. Tahta çizimi Şekil 7'de gösterilmektedir. XNUMX.
Mikro devre, diyot ve tristör bir soğutucuya monte edilmiştir. Bu durumda, çoğu durumda, flanşı pim 8'e (GND) bağlı olduğundan mikro devrenin ısı emicinin yüzeyinden yalıtılmasına gerek yoktur. Diyot ve tristör izole edilmelidir. Isı emici, yaklaşık 15...20 W güç dağıtımına ve 30°C aşırı ısınmaya göre seçilir. Bir fan kullanarak (mümkünse) ısı emicinin boyutunu ve ağırlığını azaltabilirsiniz. Şebeke transformatörüne ve doğrultucuya özellikle dikkat edilmelidir. Transformatör, en az 150 W çıkış gücü ve yaklaşık 33 V açık devre çıkış voltajı için tasarlanmıştır. Maksimum yükte, çıkış voltajının açık devre voltajına göre 1,5 V'tan fazla azaltılmasına izin verilmez. . Doğrultucu, diyotları boyunca toplam voltaj düşüşü 3,5 V'tan fazla olmayan 2...XNUMX A akım için seçilir. Doğrultucu (monolitik tasarım durumunda) veya ayrı diyotlar aynı ısıya monte edilebilir stabilizatör olarak batar. Darbe dönüştürücü, ağ transformatörüne ve doğrultucuya iyi bir alternatif olabilir. İncelenen iki cihazı analiz ederek aralarındaki farkları görebilirsiniz. Açıkçası, ilk dengeleyici ikincisinden daha ucuzdur. Dahası, ilkinin maliyetini daha da azaltmanın yolları çok açıktır (KD2997V diyotunu, verimlilikte hafif bir bozulma olan bir KD213V ve ucuz bir ferrit manyetik çekirdek ile pahalı bir permaploid ile değiştirmek). İkinci cihazda, KD213V (aynı zamanda KD2997V gibi) atalet nedeniyle artık uygun olmayacak ve manyetik çekirdeğin değiştirilmesi maliyette gözle görülür bir düşüşe yol açmayacak. İlk stabilizatörün parçaları herhangi bir radyo amatörünün masaüstünde bulunabilir, ikincisi hakkında söylenemez. Ancak ilk cihazın tasarım aşamasında daha fazla süreye ihtiyacı var. Ayrıca daha az işlevselliğe sahip daha fazla sayıda öğeye sahiptir. Edebiyat
Yazar: Yu.Semenov, Rostov-na-Donu
Bahçelerdeki çiçekleri inceltmek için makine
02.05.2024 Gelişmiş Kızılötesi Mikroskop
02.05.2024 Böcekler için hava tuzağı
01.05.2024
▪ Mutluluk hormonu depresyona neden olabilir ▪ Kadınlar erkeklerden daha erken yaşlanıyor ▪ En uzun güvenli kuantum iletişim hattı başlatıldı ▪ Termal iz akıllı telefonun pin kodunu ortaya çıkaracak ▪ %23,8 dönüşüm verimliliğine sahip fotovoltaik modül
▪ sitenin bölümü: ton ve ses seviyesi kontrolleri. Makale seçimi ▪ makale Bir şömine seçimi. Ev ustası için ipuçları ▪ makale Bir bilgisayar kadar hızlı ilerleyen bir araba şimdi ne kadara mal olur? ayrıntılı cevap ▪ makale Afrika darı. Efsaneler, yetiştirme, uygulama yöntemleri ▪ makale Sihirli değnek-şekerci. Odak sırrı
Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri
www.diagram.com.ua |
burada α=lLmax /llx=1,25 maksimum indüktör akımının çıkış akımına oranıdır. a katsayısı 1,2... 1,6 aralığında seçilir. Anahtarın statik kayıpları PSctat=lsUSBKn=3,27-2=6,54 W.
Dönüş sayısını 23'e eşit alıyoruz.
Diğer makalelere bakın bölüm 
En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:
Bu sayfanın tüm dilleri