Derin çevre korumasına sahip süper lineer UMZCH. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Transistör güç amplifikatörleri

 makale yorumları

Herhangi bir markalı ile başarılı bir şekilde rekabet edebilecek yerli bileşenleri kullanarak bir amplifikatör oluşturmak mümkün müdür? Yayınlanan makalenin yazarı bu soruyu olumlu yanıtlamıştır. Ayrıca UMZCH'de iki kutuplu transistörler ve işlemsel yükselteçler kullandı.

Yerli bileşenlerde, derin ve geniş bant geri beslemeli bu ultra doğrusal amplifikatör, 150 ohm'luk bir yükte 4 watt'a kadar uzun süreli güç sağlar. İthal bileşenleri kullanarak, gücü 8 ohm'luk bir yükte 250 watt'a kadar artırabilirsiniz. Karmaşık bir yük üzerinde çalışabilir, giriş ve çıkış aşırı yük korumasına sahiptir. UMZCH intermodülasyon distorsiyonu o kadar küçüktür ki, yazar bunları radyo frekanslarında ölçmek zorunda kalmıştır. Yazar tarafından geliştirilen tasarım ve baskılı devre kartı, geniş bant cihazların "kablolama" kurulumunu öğretmek için bir örnektir.

Bir süre önce, audiophiles ve radyo amatörleri arasında, lambalarda gerçekten yüksek kaliteli bir UMZCH yapılması gerektiği görüşü hakim oldu. Gerekçe olarak birçok argüman ileri sürülmüştür. Ancak, tamamen abartılı olanları bir kenara bırakırsak, o zaman sadece iki kişi kalacaktır. İlk olarak, bir tüp amplifikatörün getirdiği distorsiyon kulağa hoş geliyor. İkincisi, lambalı amplifikatörlerdeki doğrusal olmama durumları daha "pürüzsüzdür" ve önemli ölçüde daha az intermodülasyon ürünü üretir.

Hem birinin hem de diğerinin uygulama ile doğrulandığı söylenmelidir. Dahası, uzun zamandır özel bir ses işleme cihazı bile var - eylemi tam olarak spektrumun yüksek frekanslı kısmına çift sıralı bozulmaların eklenmesine dayanan bir uyarıcı. Bazı durumlarda, bir uyarıcının kullanılması, ses sahnesine ek derinlik vermek için ikinci veya üçüncü planın enstrümanlarının ve seslerinin gelişimini iyileştirmeyi mümkün kılar. Bir amplifikatördeki benzer bir etki hoş, hatta bazen faydalı olabilir. Bununla birlikte, "kulağa hoş gelen" bozulmaların tanıtılması, UMZCH'nin kendisinden çok ses mühendisinin ayrıcalığıdır. Ses reprodüksiyonunun aslına uygunluğuna gelince, bu bakış açısından, amplifikatörler ve hoparlörler tarafından ortaya çıkan bozulmaların ortadan kaldırılması gereklidir. Hoparlörlerin neden olduğu bozulmanın azaltılması konusu daha önce makalede [1] tartışılmıştır. Burada düşük çıkış empedansına sahip "klasik" UMZCH'ye odaklanacağız, çünkü bunlar "akım" çıkışı olan UMZCH'den hala daha çok yönlüdür.

İlk bakışta, günümüz teknolojisinde, "şeffaf" bir amplifikatör tasarlamanın hiç de zor olmadığı ve bu sorun etrafındaki tartışmanın sadece reklam aldatmacasının meyvesi olduğu görünebilir. Kısmen bu doğrudur: Kusursuz bir UMZCH'nin seri üretimini organize ederseniz, o zaman bir süre sonra bu amplifikatörleri üreten endüstri bence satışsız kalacaktır.

Bu satırların yazarı, ölçüm ekipmanı için tüp ve transistör hassas amplifikatörler geliştirmek, çoğu yabancı yapım olmak üzere çeşitli ekipmanları onarmak ve ayarlamak zorunda kaldı. Doğal olarak parametreler ölçüldü ve yapılar değerlendirildi. Ve sadece standart (ses ekipmanı için) yöntemlerle değil, aynı zamanda daha bilgilendirici yöntemlerle, özellikle çıkış sinyalinin spektrumunu çok tonlu bir giriş sinyaliyle analiz ederek (Bu durumda, amplifikatöre bir sinyal beslenir. girdi, yaklaşık olarak eşit genliğe sahip sinüzoidlerin bir toplamından oluşur ve bazı eş asal kümelerle orantılıdır, yani ortak çarpanlara, sayılara sahip değildir.)

Benzer bir teknik, uzun mesafeli kablo iletişim teknolojisinde kullanılan amplifikatörleri kontrol etmek için yaygın olarak kullanılır, çünkü içlerinden geçen sinyalin spektrumunun "kirletmemesi" gereksinimleri çok katıdır (bu tür binlerce amplifikatör seri olarak bağlanır) iletişim hattı ve bozulmaları özetlenmiştir). Örnek olarak, K-10800 sistemi için amplifikatörler, yaklaşık 110 MHz'lik bir frekans bandında -60 dB'den daha düşük bir modüller arası bozulma seviyesine sahiptir.

Bu tür özellikleri elde etmenin kolay olmadığı açıktır: bu tür amplifikatörlerin geliştiricilerinin nitelikleri çok yüksek olmalıdır. Maalesef, ses üreticileri, Neve ve Amek ses kayıt konsollarının tasarımcısı Rupert Neve dışında, daha az yetenekli tasarımcılarla yetiniyor gibi görünüyor. Kayıt profesyonellerinin coşkulu bir değerlendirmesini alan en son Niva konsolunun (9098i) tamamen katı hal olduğunu ve amplifikatörlerinin çok geniş bir geri bildirim derinliğine sahip olduğunu not ediyorum. Bir zamanlar Neave'nin çoğu referans olarak kabul edilen birçok lamba konsolu geliştirmesi dikkat çekicidir.

Bu nedenle, karşılaştırma için yiyecek sahibi olan ve titiz bir kişi olan yazar, çoğu durumda çoğu yarı iletkenin ve hatta UMZCH tüpünün işinin gerçek kalitesinin, kullanılarak yapılan ölçüm sonuçlarından çok daha kötü olduğu sonucuna vardı. ses ekipmanı için standart yöntemler. Birçoğunun ticari şartların baskısı altında sahiplenildiği ve hayatın gerçeklerinden oldukça uzak olduğu biliniyor.

İyi bir örnek, R. Dolby'nin önerdiği CCIR/ARM2K metodolojisini açıklayan makalesinde sunduğu gürültü ölçüm metodu için gereksinimler listesidir. Bu listedeki ikinci madde "...ticari kabul edilebilirlik: ölçümden elde edilen rakamlar mevcut olanlardan daha kötüyse hiçbir üretici yeni bir teknik kullanmayacaktır ...". R. Dolby'nin önerilen zirve ölçerin ortalama düzeltilmiş değer ölçerle değiştirilmesi, parametreleri yaklaşık 6 dB iyileştirdi ve ağırlıklandırma filtresi kazancındaki iki kat azalma, toplam 12 dB'lik bir "kazanç" ile sonuçlandı. Şaşırtıcı olmayan bir şekilde, bu teknik birçok üretici tarafından sıcak karşılandı.

Doğrusal olmayan distorsiyonları ölçerken genellikle benzer bir "hile" yapılır: amplifikatör pasaportunda yapılan giriş - "0,005 Hz - 20 kHz frekans aralığında% 20 THD" çoğu zaman yalnızca bir sinyalin frekanslı harmonikleri anlamına gelir Söz konusu bant genişliğine düşen 1 kHz'in belirtilen değeri aşmaması gerekir, ancak örneğin 15 kHz'lik bir frekansta bozulma hakkında bir şey söylemez. Bazı üreticiler, bozulmayı ölçerken yükü amplifikatöre bağlamanın tamamen isteğe bağlı olduğuna inanırken, pasaportta küçük harflerle şunu belirtirler: "... 4 Ohm'luk bir yükte XX watt'lık güce karşılık gelen bir çıkış voltajında ...".

Ayrıca, 0,01 kHz frekansta "% 1 THD'den az" spesifikasyonuna sahip, gerçek bir yük üzerinde (kablolar ve hoparlörlerle) çalışan bir amplifikatörün, çok hassas SMPTE standardına göre intermodülasyon distorsiyonu göstermesi alışılmadık bir durum değildir ( 60 Hz ve 7 kHz frekanslara sahip iki sinüzoidal sinyal, genliklerinin oranı 4:1'dir ve ölçüm sonucu, yüksek frekanslı sinyalin - düşük frekanslı genlik modülasyonunun göreli değeridir.) 0,4 ...% 1 seviyesi ve bazen daha fazlası. Başka bir deyişle, gerçek bir yük üzerinde çalışırken zaten orta derecede yüksek frekanslarda bulunan intermodülasyon distorsiyonu, kötü şöhretli harmonik katsayısından çok daha yüksektir. Benzer bir fenomen, voltaj geri beslemesi ile kapsanan birçok UMZCH lambasının da karakteristiğidir.

Böyle bir amplifikatör tarafından yükseltilen çok tonlu bir sinyalin spektrumunu analiz ederken, birçok kombinasyonel bileşen bulunur. Giriş sinyalinin bileşenlerinin sayısındaki artışla sayıları ve toplam güçleri neredeyse faktör yasasına göre, yani çok hızlı bir şekilde artar. Kulaktan müzik çalarken, bu genellikle "transistör" olarak adlandırılan "kirli", "opak" bir ses olarak algılanır. Ek olarak, bozulma seviyesinin sinyal seviyesine bağımlılığı her zaman monoton değildir. Yararlı sinyalin seviyesi düştüğünde, bozulma ürünlerinin gücü azalmaz.

Bu tür cihazlarda, amplifikatör özelliklerinin pasaport setinin (harmonik katsayı, frekans bandı), üreticinin becerikliliğinden başka bir şey göstermediği açıktır. Sonuç olarak, sıradan bir tüketici, satın almadan önce bir şekilde (karşılaştırmayla karşılaştırıldığında) normal bir şekilde dinlemeyi başaramadığı için, kendisini genellikle "dürtme domuz" alıcısı olma durumunda bulur. Elbette her şey o kadar kasvetli değil - kasanın rengi, boyutları ve ağırlığı ile ilgili olarak, markasına değer veren neredeyse tüm şirketler kusursuz davranıyor.

Bu hiçbir şekilde piyasada dikkate değer UMZCH olmadığı anlamına gelmez - bunlardan çok azı var, ama varlar. Yazarın çalışma şansı bulduğu tüm endüstriyel amplifikatörler arasında, eski "Yamaha M-2" en "doğru" görünüyordu (şu anda Japonya'da böyle bir şey yapmıyorlar). Bununla birlikte, fiyatı oldukça yüksektir ve 4 Ohm'luk bir yük için tasarlanmamıştır, ayrıca içindeki çıkış transistörleri teknik şartnamenin gerekliliklerine aykırı olarak çalışır. Amatör olanlardan A. Vitushkin ve V. Telesnin'in amplifikatörü çok iyi bir izlenim bıraktı [2]. Açıkça UMZCH VV'den [3] daha iyi ("şeffaf") çalışır. Diğer bir iyi amplifikatör, PMI'dan [4] M. Alexander'dır.

Bununla birlikte, tüm bu amplifikatörler, gerçek bozulma seviyesi, hız ve tekrarlanabilirlik açısından eleman tabanının yeteneklerini tam olarak gerçekleştirmez. Bu nedenlerin yanı sıra mühendislik prestiji nedeniyle, bu makalenin yazarı, element tabanının gerçek yeteneklerini (Rusya ve BDT'de mevcut olanlar dahil) yansıtacak ve UMZCH'nin kendi versiyonunu geliştirmeyi tercih etti. tekrar etmesi kolay olsun. Aynı zamanda, ithal bir eleman tabanı kullanılarak - daha da büyük yeteneklere ve daha yüksek çıkış gücüne sahip - "ticari" bir sürüm de geliştirildi.

Geliştirmenin temel amacı, yüksek "pasaport" özelliklerine ulaşmak değil, gerçek çalışma koşullarında mümkün olan en yüksek kaliteyi sağlamaktı. Devre ve tasarım optimizasyonu sonucunda olağanüstü parametre değerleri otomatik olarak elde edildi.

Önerilen UMZCH'nin ana özelliği, bir dizi devre ve tasarım önlemi ile elde edilen geniş banttır. Bu, OOS döngüsünde, diğer UMZCH tasarımlarının çoğundan çok daha yüksek bir büyüklük sırası olan yaklaşık 6 ... 7 MHz'lik bir birlik kazanç frekansı elde etmeyi mümkün kıldı. Sonuç olarak, tüm ses frekans bandında ulaşılabilir FOS derinliği 85 dB'den fazladır (25 kHz frekansta), 100 kHz frekansta FOS derinliği 58 dB ve 500 kHz - 30 dB frekansta . Tam güç bant genişliği 600kHz'i aşıyor (yaklaşık %1 bozulmada). Aşağıda UMZCH'nin ana özellikleri verilmiştir (bozulma ve dönüş hızı ölçülürken, giriş filtresi ve esnek sınırlayıcı devre dışı bırakılır).

Amplifikatör (Şekil 1) aşağıdaki bileşenlerden oluşur: 48 kHz kesme frekansına sahip ikinci dereceden bir giriş düşük geçiş filtresi, bir "yumuşak" sinyal seviyesi sınırlayıcı, güç amplifikatörünün kendisi, bir çıkış LRC devresi ve ayrıca otomatik DC dengeleme ve kablo direnci telafisi için kademeli olarak (dört telli yük bağlantı şeması). Ek olarak, UMZCH toplama noktasında bir yardımcı sinyal yükseltici sağlanır. Amplifikatörün ters çevirme girişinde, paralel geri besleme ile kapsanan fark edilir bir voltajın ortaya çıkması, sebepleri ne olursa olsun, geri besleme döngüsünde bir izleme ihlali ve buna bağlı olarak bozulma olduğunu gösterir. Bu ek amplifikatör, bozulma sinyalini, bozulma göstergesinin çalışması için gereken seviyeye yükseltir.

Amplifikatörün sinyal yolu, ses ekipmanında nadiren kullanılan, ancak geliştirme yaşına rağmen (Bob Dobkin LM140/1101/118 prototipini 218'lerin başında geliştirdi) benzersiz bir kombinasyona sahip olan KR318UD70 op amplifikatörlerini kullanır. özellikler. Dolayısıyla, K (R) 140UD11 (01) için bir diferansiyel giriş sinyali için aşırı yük kapasitesi, geleneksel "ses" op-amp'lerinden 40 kat daha iyidir. Aynı zamanda mükemmel dönüş hızına ve bant başına kazanca (50 kHz'de 106x100 Hz) sahiptir. Ek olarak, bu op-amp aşırı yüklerden çok hızlı bir şekilde kurtulur ve çıkış aşaması büyük bir sakin akımla çalışır ve geri besleme kapsamından önce bile yüksek doğrusallığa sahiptir. Tek dezavantajı, bu op-amp'in EMF gürültü spektral yoğunluğunun, düşük gürültülü cihazların ortalamasından yaklaşık dört kat daha yüksek olmasıdır. Bununla birlikte, UMZCH'de, maksimum sinyal-gürültü oranı, belirli bir güç için oldukça yeterli olan 110 dB'den daha kötü olmadığı için bu pek önemli değil. Sinyal yolunda, girişlerde ortak mod voltajının varlığından kaynaklanan bozulmayı ortadan kaldırmak için ters bağlantıda op-amp'ler kullanılır.

Güç amplifikatörünün kendisi, geliştirilmiş bir "klasik" yapıya [3, 5] göre inşa edilmiştir - yüksek doğruluk sağlamak için girişe bir op amp bağlanır, ardından "bozuk bir kaskod" ve bir çıkış aşamasına dayalı bir simetrik voltaj amplifikatörü üç aşamalı emitör takipçisi üzerinde. Görünüşte küçük iyileştirmeler ve tasarım önlemleri nedeniyle (Şekil 2), bu amplifikatörün parametrelerinin gerçek ses kalitesi ve tekrarlanabilirliği [3, 5, 6] ile karşılaştırıldığında radikal bir şekilde iyileştirilmiştir.

4 ohm'luk bir yük için tasarlanan çıkış aşaması, kol başına en az sekiz transistör kullanır. Görünen fazlalık ve hantallığa rağmen, gerçek bir karmaşık yük üzerinde çalışırken böyle bir çözüm iki nedenden dolayı kesinlikle gereklidir. Birincisi ve en önemlisi, karmaşık bir yük üzerinde çalışırken çıkış transistörlerine tahsis edilen anlık gücün keskin bir şekilde artmasıdır.

Şek. Şekil 3, +1 V'luk bir besleme geriliminde farklı yükler (eğriler 3-40) için çıkış transistörlerinde dağılan anlık gücün çıkış geriliminin anlık değerine bağımlılıklarını gösterir. Eğri 1, PA'nın çalışmasına karşılık gelir. nominalin 0,8'i dirençli (yani 3,2 Ohm) tamamen aktif bir yük, eğri 2 - empedans modülü nominalin 0,8'i ve 45 derecelik bir faz açısı olan karmaşık bir yük için. (gereksinim OST.4.GO.203.001-75) ve eğri 3 - 60 derecelik bir faz açısında. Grafiklerden, karmaşık bir yük üzerinde çalışırken, çıkış transistörleri tarafından dağıtılan tepe gücün, aynı modüle sahip dirençli bir yüke göre 2,5 - 3 kat daha fazla olduğu görülebilir.

Bu başlı başına bir problemdir, ancak en sıkıntılı gerçek, karmaşık bir yük üzerinde çalışırken transistörler tarafından dağıtılan maksimum gücün, çıkış voltajının sıfıra yakın olduğu zamanlarda, yani transistöre büyük bir güç kaynağı voltajı uygulandığında meydana gelmesidir. transistörler. Bazı hoparlörlerin empedans modülü 4'ten 1,6 ohm'a (belirli bir frekans bandında) düşebilir ve faz açısı 60 dereceye kadar çıkabilir. [7]. Bu, eğri 3'e kıyasla güç dağılımını iki katına çıkarır.

Bipolar transistörler için, üzerlerinde hangi voltaj gücünün dağıtıldığı çok önemlidir: voltajın artmasıyla, yerel termal dengesizliğin neden olduğu "sıcak noktaların" ortaya çıkması nedeniyle izin verilen dağıtım gücü önemli ölçüde azalır ve bu da parametrelerin bozulmasına neden olur ve ikincil arıza. Bu nedenle, her transistör türü için, içinde çalışmalarına izin verilen bir güvenli mod alanı (OBR) vardır. Bu nedenle, KT818G1 / 819G1 için (yerli güçlü tamamlayıcı transistörler arasında en iyi OBR'ye sahiptirler), 40 V voltajda ve 60 ... 70 ° C kasa sıcaklığında maksimum dağıtma gücü 60 değil, 40 W'tır. 60 V'luk bir voltajda, izin verilen dağıtım gücü 32 W'a kadar ve 80 V'luk bir voltajda - 26 W'a kadar düşer.

Açıklık için, Şekil l'de. Şekil 3, amplifikatör çıkış voltajının bir fonksiyonu olarak bu transistörlerin güç dağıtma yeteneklerini gösteren eğri 4'ü göstermektedir. Tamamen aktif bir yük üzerinde çalışırken bile, kol başına en az iki cihazı paralel olarak bağlamanın gerekli olduğu görülebilir. Güç alanı etkili transistörler (MOSFET'ler, MOSFET'ler) daha yüksek bir OBR'ye sahiptir, ancak tamamlayıcılık dereceleri iki kutuplu olanlardan çok daha kötüdür. Bu, MOS-FET çıkış aşamasının düşük sinyal seviyelerinde (eşik voltajının yayılması ve ayrıca daha büyük bir çıkış direnci nedeniyle) ve yüksek frekanslarda (kapasitansların ve iletkenliğin güçlü asimetrisi nedeniyle) bozulmasına yol açar. ) düzgün tasarlanmış bir iki kutuplu transistör kademesinden birkaç kat daha fazladır. Bununla birlikte, bir MOSFET üzerinde yapılmış bir çıkış aşamasına sahip UMZCH, yurtdışında üretimde bipolar olanlardan daha ucuza çıkıyor. Bunun nedeni, yurtdışındaki güçlü bipolar ve alan etkili transistörlerin fiyatlarının yaklaşık olarak aynı olması ve alan etkili transistörlerin daha az ihtiyaç duymasıdır. En iyi ithal iki kutuplu transistörlerin OBR'si yerli olanlardan önemli ölçüde daha büyüktür, ancak 4 ohm'luk bir yükte çalışırken bunların da paralel bağlanması gerekir.

Akım noktalarının oluşum süresi, düşük frekanslı yarı döngüden çok daha az olan onlarca mikrosaniye cinsinden ölçüldüğünden, kısa güç salınım süresine güvenmek imkansızdır. Bu nedenle, çıkış transistörlerinin sayısı, her birinin doğru akım için OBR sınırları içinde çalışmasını sağlamaya dayalı olarak seçilmelidir. Bu, pahalı ve zaman alıcı olan çıkış transistörlerinin sayısını artırma ihtiyacına yol açar. Çoğu ticari amplifikatörün gereğinden önemli ölçüde daha az transistöre sahip olmasının nedeni budur. Bununla birlikte, OBR'ye aykırı olarak çalıştırılan transistörlerin parametreleri yavaş yavaş bozulur ve bu da sesin bozulmasına neden olur.

Çok sayıda çıkış transistörü ihtiyacının ikinci nedeni, başta hız olmak üzere özelliklerinin, izin verilen maksimum akımlara ulaşılmadan çok önce artan akımla bozulmaya başlamasıyla ilgilidir. Bu nedenle, resmi olarak 2 A için tasarlanmış yaygın Japon transistör 1302SA15 için, kesme frekansında keskin bir düşüş 3 A'dan ve tamamlayıcısı 2SC3281 için 2,5 A'dan başlar. Birkaç güçlü transistörü bağlamanın uygunluğuna yol açan başka nedenler de vardır. paralel. Baz yayıcının toplam kapasitansındaki bir artış, sinyalin önceki aşamadan (belirli bir güç marjı ile) doğrudan geçişine yol açar ve çıkış takipçisinin bant genişliği aslında çıkış transistörlerinin kesme frekansını aşar. Bu nedenle, bu amplifikatörde, elde edilen özelliklerden ödün vermeden nispeten "yavaş" çıkış transistörlerini kullanmanın mümkün olduğu ortaya çıktı.

Amplifikatör, yerli üretimin eleman tabanını kullanır. Her kanalın sinyal yolunda OA K (R) 140UD1101 (3 adet), Yardımcı devrelerde - K (R) 140UD14 (08) ve KR140UD23 (her biri 1 adet). Ön aşamalarda KT3102 ve KT3107 serisi (2 adet), KT632 ve KT638 (4 adet), KT502 ve KT503 (2 ve 1 adet), KT9115 ve KT969 (her biri 3 adet) tamamlayıcı transistörleri kullanıldı. KT961A ve KT639E (4 ve 5 adet) ile KT818G1 ve KT819G1 (kol başına sekiz transistör) amplifikatörün çıkış aşamasının aşamalarına kurulur. Amplifikatör ayrıca KD521 veya KD522, KD243B ve KD213B serisi diyotları kullanır.

Şek. Şekil 4, UMZCH'nin şematik bir diyagramını göstermektedir. Giriş düşük geçiş filtresi, ters bağlantıda op-amp (DA1) üzerinde yapılır. Alçak geçiren filtre çıkışından gelen sinyal, VT1-VT4 transistörleri ve VD3-VD14 diyotları üzerinde uygulanan bir "yumuşak kırpıcıdan" geçer ve ardından op-amp DA3'te yapılan güç amplifikatörünün kendisinin giriş aşamasına gider. Bunu VT5-VT8, VT13-VT15'te simetrik bir kaskod transistör voltaj amplifikatörü ve VT16-VT45 transistörlerinde bir akım amplifikatörü (çıkış takipçisi) takip eder. Op-amp DA2, bozulma göstergesinin çalışması için UMZCH'nin toplama noktasında bir sinyal yükseltici işlevi görür.

(büyütmek için tıklayın)

(büyütmek için tıklayın)

Op-amp DA3'ü takip eden voltaj yükseltici, yapının simetrisi ve çok derin (40 dB'den fazla) yerel OOS nedeniyle yüksek bir doğrusallığa sahiptir. Bu OOS'nin devreleri, R71C46 ve DA3 ile birlikte, bir bütün olarak UMZCH döngü kazancının gerekli frekans yanıtını oluşturmak için de kullanılır.

Böyle bir kaskatta bir incelik vardır: kazanç kayıplarını en aza indirmek için, son kademeli transistörlerin (Şekil 4'te bunlar R59, R63'tür) yayıcı devrelerindeki dirençler arasındaki voltaj düşüşü en az 2,5 V olmalıdır veya bu dirençler mevcut kaynaklarla değiştirilmelidir. Aksi halde gerilim yükselticinin lineerliği bozulur. [5]'te ve özellikle [3]'te açıklanan UMZCH'de bu koşulun sağlanmadığına dikkat edin. Doğrusallığı daha da artırmak için (özellikle yüksek frekanslarda), amplifikatör besleme gerilimi, çıkış katı besleme geriliminden 10 ... 12 V daha yüksek olacak şekilde seçilir. Diyotlar VD17-VD19, amplifikatör aşırı yükten çıktığında geçişleri hızlandırmak ve ayrıca VT5-VT8 transistörlerinin yayıcı bağlantılarını bozulmaya karşı korumak için tasarlanmıştır.

R64C41, R66C42 devreleri, parazitik kendi kendine uyarma VT13 ve VT14'ü ortadan kaldırır ve VD26, VD27 diyotları, çıkış aşaması transistörlerinin doymasını önler (bu diyotlar, 100 μA'lık bir akımda en az 10 V'luk bir ters gerilime dayanmalıdır; çoğu KD521A veya 1N4148 bu koşulu sağlar). Takipçinin ilk iki aşamasında transistörlerin olağandışı bir paralel bağlantısı, transistörler aracılığıyla akımların etkili bir şekilde eşitlenmesini sağlayarak seçim ihtiyacını ortadan kaldırır. C45, C47-C49 kapasitörleri, çıkış aşamasında dinamik asimetri oluşmasını engeller.

Zener diyot VD25, güç kaynağının depolama kapasitörlerinin şarjı sırasında VT13 ve VT14 transistörlerinin açılmasını geciktirir, böylece açıldıklarında op-amp besleme voltajı + 5 ... 7'ye ulaşır. V ve normal moda girdiler. Bu önlem, güç açıldığında çıkış voltajı yükselmelerini önler. Aynı amaçla, UMZCH çıkışındaki otomatik sıfırlama aralığı +0,7 V ile sınırlandırılmıştır.

OOS devrelerinde (R23, R24, R27C17 ve R28C18 devrelerinin yanı sıra R45, R46) dirençleri seri bağlamak alışılmadık görünebilir. Bu, OOS devrelerinin doğrusal olmama durumunu azaltmak için yapılır (dirençlerin direnç değerleri ve kapasitörlerin kapasitansı, çok küçük bir ölçüde de olsa, bunlara uygulanan gerilime bağlıdır). Aynı nedenle, R23, R24 ve ayrıca R122 ve R123 dirençleri, dağıtma gücü için büyük bir farkla seçilir.

Diğer dikkate değer özelliklerin yanı sıra, VT15 (çıkış transistörlerinin bir radyatörüne monte edilmiştir) ve R60-R62 ve R65 dirençleri üzerine inşa edilmiş üç aşamalı bir takipçinin tabanı için ilk önyargı cihazına dikkat edilmelidir. Önyargı voltajının sıcaklık katsayısı, soğutucu ve güç transistörü kristalleri arasındaki sıcaklık farkını hesaba katmak için normalden biraz daha büyük seçilir.

Bir kapasitör C40 kullanmak pek yaygın değildir. Çoğu tasarımda bu detayın olmaması, öngerilim voltajında ​​dinamik bir değişikliğe ve 0,2 ... 0,5 V / μs'den daha yüksek bir artış veya düşüş hızına sahip sinyallerde amplifikatörlerin doğrusal olmamasında bir artışa yol açar. Ve bunun, daha yüksek frekanslar bölgesindeki intermodülasyon distorsiyonunun büyüklüğü üzerinde çok önemli bir etkisi vardır. Bu arada, VT15 olarak "yavaş" bir transistörün (KT502 veya KT209 gibi) kullanılması, sık sık meydana gelen ancak nadiren fark edilen başka bir kusuru önler - transistörün 50 ... 200 MHz mertebesindeki frekanslarda kendi kendine uyarılması nedeniyle tellerin endüktansına. Bu tür bir kendi kendine uyarılmanın varlığı, ses frekanslarında artan bir gürültü seviyesi ve modüller arası bozulma ile kendini gösterir.

VT1-VT4 transistörleri ve VD3-VD14 diyotları üzerindeki "yumuşak limit" cihazı, eşiğinin çıkış aşamasının besleme voltajına bağlı olması ve böylece amplifikatörün çıkış gücünün maksimum kullanımını sağlaması bakımından farklılık gösterir.

UMZCH'nin güvenilir çalışmasını sağlamak için koruma cihazı, yalnızca güçlü transistörlerden geçen akımı değil, aynı zamanda bunlar arasındaki voltajı da dikkate alır. Tetikleme seçeneği kullanıldı çünkü normal tipteki akım sınırlayıcılar ("acil durumlarda çıkış transistörlerini örten") amplifikatörün güvenliğini garanti etmez ve ayrıca çıkış aşamasının yüksek frekanslarda çalışmasını kötüleştirir. Teşhis etkisi de önemlidir: korumanın çalışması, sistemde bir şeylerin ters gittiğini gösterir.

"Aşırı yük" koruma göstergesi ve koruma sıfırlama düğmesi SB1, amplifikatör kartının dışına yerleştirilmiştir ve XP1 konnektörü (XS1 - Şekil 5'te) aracılığıyla ona bağlanmıştır.

Çıkış aşamasının VT28-VT35, VT36-VT43 transistörlerinin her birinin durgun akımı 80 ... 100 mA içinde seçilir, çünkü daha düşük bir değerde güçlü transistörlerin frekans özellikleri kabul edilemez şekilde bozulur.

Şemadan görülebileceği gibi, güç kaynağının doğrultucu diyotları ve depolama kapasitörleri amplifikatöre atanmıştır ve baskılı devre kartı üzerinde bulunur - bkz. Makalenin ilk bölümünde 2. Bu, çıkış aşamasında düşük gürültü emisyonu sağlamak ve ayrıca amplifikatörün hızını artırmak için gerekli olan güç devrelerinin parazitik endüktansının büyüklüğünü keskin bir şekilde (onlarca kez) azaltmayı mümkün kıldı.

Amplifikatörün güç kaynağındaki depolama kapasitörlerinin toplam kapasitansı kol başına 56 uF'dir ve yaygın olarak karşılaşılan değerlere (400 ... 10 uF) kıyasla çok büyük görünebilir. Bununla birlikte, bu bir lüks değildir: 20 A'ya kadar bir akımda 000 ... 1,5 V içinde voltaj dalgalanmaları sağlamak için en az 2 ... 9 μF'lik bir kapasitans gereklidir (enerji yoğunluğu - 45 ... 60 Kanal başına J) . Çoğu ticari amplifikatörün güç kaynaklarındaki kapasitörlerin yetersiz kapasitansı, yalnızca ekonomik nedenlerden kaynaklanmaktadır.

Çıkış devrelerinin - kablolar ve diğer şeylerin - amplifikatörden hoparlöre sinyal iletimi üzerindeki etkisi neredeyse tamamen ortadan kaldırılmıştır. Bu amaçla, ölçüm teknolojisinden ödünç alınan dört telli bir yük bağlantısı kullanıldı (normal anahtarlama, karşılık gelen AC ve OS hatlarının S2 ve S3 kontakları arasına atlama telleri takılarak sağlanır). Ek olarak, amplifikatör çıkışına bir bilgisayar yardımıyla optimize edilmiş ve amplifikatör çıkış aşamasını 100 ... 200 kHz'in üzerindeki frekanslarda herhangi bir parazitik etkiden etkili bir şekilde izole eden bir RLC devresi kurulur. Bu, böylesine büyük bir OOS bant genişliğini (6 ... 7 MHz) pratik olarak uygulamayı mümkün kılan önlemlerden biridir.

Popüler inanışın aksine, geri besleme derinliği ile amplifikatörün dinamik bozulma eğilimi arasında gerçekten doğrudan bir ilişki olmadığına dikkat edilmelidir. Ayrıca, geri besleme döngüsündeki bant genişliğini genişletmek ve derinliğini ses frekans aralığının ötesine çıkarmak, aslında dinamik bozulma ve ön uç aşırı yüklemesi elde etmeyi kolaylaştırır. Büyük bir fark sinyali ile aşırı yüklenmeleri, geri besleme döngüsünde izlemede bir arızaya ve OOS'yi "kapatmaya" yol açar. Bu fenomeni önlemek için fark sinyalinin büyüklüğünü azaltmak gerekir. En iyi yol, yüksek frekanslarda OOS derinliğinde bir artış olarak kabul edilmelidir.

Şimdi doğrusallığı iyileştirmek için OOS kullanımı hakkında. Birçok amplifikatörün devre tasarımının analizi, görünüşe göre çoğu tasarımcının CNF'nin bozulmayı düzeltme yeteneğinin yalnızca derinliğine değil, aynı zamanda bu bozulmaların konumuna da bağlı olduğunun farkında olmadığı sonucuna varıyor.

OOS'lu üç aşamalı bir amplifikatörün en basit modelini düşünün (Şekil 6), burada blok diyagramı her aşamada EMF gürültü (en) ve bozulma (ed) kaynakları ile üstte gösterilir. Aşağıda, tüm gürültü ve bozulma kaynaklarının girişe (yani, amplifikatörün toplama noktasına) yeniden hesaplandığı eşdeğer bir devre bulunmaktadır. Aynı zamanda, FOS'un tanıtılmasıyla girdiye getirilen bozulma ürünlerinin mutlak seviyesinin ilk yaklaşımda değişmeden kaldığı ve bozulma ve gürültü azaltma derecesinin, toplamadan gelen amplifikasyonla doğru orantılı olduğu ortaya çıkıyor. bu bozulmaların ve seslerin meydana geldiği yeri işaret edin. NFB'nin tanıtılmasıyla ilgili bozulma seviyesindeki azalma, sistemin genel ("dış") kazancının azalması ve gürültü ve bozulmanın göreli oranının azalması nedeniyle gerçekleşir. Birlik-kazanç çıkış aşamasının getirdiği bozulma, karşılık gelen bozulma ürününün frekansındaki geri beslemenin derinliği kadar bir faktör kadar gerçekten zayıflatılırsa, o zaman birinci aşamanın girdisine indirgenmiş bozulması, değildir. hiç zayıflamış.

Bizi, OOS tarafından kapsanan amplifikatörün tüm aşamalarının, özellikle giriş aşamalarının başlangıç ​​​​doğrusallığını sınıra kadar artırmaya zorlayan bu durumdur. Aksi takdirde, OOS'nin tanıtılmasından sonra, intermodülasyon bozulmalarının spektrumunda keskin bir genişleme meydana gelebilir. Bu fenomenin mekanizması basittir: gerçek yükseltme aşamalarının girişine gelen fark sinyalinin spektrumu, bozulma ürünleri nedeniyle her zaman genişletilir. Aynı zamanda, FOS derinliği, artan frekansla bozulma ürünlerinin seviyelerinin düşmesinden daha hızlı azalırsa (bu, çoğu amplifikatör için tipiktir), o zaman FOS kapalıyken girişteki diferansiyel voltajdaki yüksek frekanslı bozulma ürünlerinin oranı aşar faydalı sinyal Yükseltme aşamalarının doğrusallığı genellikle artan frekansla azaldığından, bazıları aynı zamanda ses frekans bölgesine düşen birçok intermodülasyon ürünü ortaya çıkar. Özellikle asimetrik doğrusal olmama durumlarıyla ilgili olarak, girdi aşamalarının doğrusallığı için yeterli bir marjın gerekli olması tam olarak bu olgunun meydana gelmemesi içindir.

Amplifikatörde kullanılan KR140UD1101 op amp'in lineerlik aralığı (giriş diferansiyel voltajı açısından) +0,8 V'tur ve bu, alan etkili transistör girişi olan hemen hemen tüm op amp'lerden daha fazladır. KR140UD1101'in giriş diferansiyel aşamasının derin yerel OOS (yayıcı devrelerde nispeten yüksek dirençli dirençler şeklinde) nedeniyle doğrusallığı da çok daha yüksektir ve giriş kapasitansı bir işlemden birkaç kat daha azdır. girişte alan etkili transistörlü amfi. Aynı zamanda, op-amp DA3'ün girişindeki sinyal voltajı (amplifikatör aşırı yük olmadan çalışırken) 1 mV'u geçmez.

Amplifikatörün normal çalışması sırasında DA3 çıkışındaki sinyal salınımı tepeden tepeye 0,5 V'u geçmez. Bu koşullar altındaki ölçüm verilerine göre OS KR140UD1101, çevre koruma kapsamına girmeden önce bile, 50 kHz'e kadar olan frekanslarda %0,05'ten daha az doğrusal olmayanlığa sahiptir. Op-amp'i takip eden VT5 - VT14 transistörlerine dayalı voltaj yükseltici de çok yüksek bir doğrusallığa sahiptir - tam sinyal salınımlı orta frekanslarda intermodülasyon distorsiyonu yaklaşık% 0,02 ... 0,03'tür.

Sonuç olarak, bu amplifikatördeki genel OOS, diğerlerinden farklı olarak, çıkış katının getirdiği harmonik ve intermodülasyon distorsiyonunu etkili bir şekilde bastırabilir ve herhangi bir fark edilebilir yan etki ortaya çıkarmaz. Bozulmalar, UMZCH'nin neredeyse tamamen çıkış aşamasının akımlarından amplifikatörün giriş devrelerine monte edilmesiyle belirlenen tasarım özellikleriyle ilişkili kalır. Bu başlatmaların tehlikesi, AB sınıfı modda çalışan çıkış katının yarısının güç devrelerinden geçen akımların dalga biçimlerinin yükteki akıma göre önemli ölçüde bozulmasıdır. Sonuç olarak, bu akımlardan gelen girişim giriş devrelerine tam simetri içinde girmezse (ki bu pratikte elde edilmesi hala imkansızdır), o zaman özellikle parazit bağlantıların güçlendirildiği yüksek frekanslarda fark edilir bir bozulma meydana gelir.

Bu fenomenle mücadele etmek için, bu amplifikatörün baskılı devre kartının tasarımında, bazıları ses mühendisliğinde eşi benzeri olmayan ve hassas enstrümantasyon gelişiminin karakteristiği olan bir dizi önlem alınmıştır. Örneğin, güç devrelerinde yüksek akım devrelerinin parazitik endüktansını en aza indirmek için geleneksel "kutular" yerine kart üzerine dağıtılmış daha küçük kapasiteli kapasitörler kullanılır ve yanlardan birinin folyosu ortak bir tel görevi görür. (bağlantı şemasında kalın çizgilerle gösterilmiştir). Çıkış aşamasının güçlü transistörlerinin devreleri, kart üzerine dağıtılan ortak tel ile birlikte, çıkış aşamasının parazit emisyonunu geleneksel tasarıma kıyasla bir büyüklük mertebesinden daha fazla azaltan son derece kompakttır. Ayrıca, bağlantı kablolarındaki alıcılarla ilgili sorunları önlemek için, güç doğrultucu diyotları (VD38-VD41) dahil olmak üzere tüm amplifikatör devreleri tek bir kart üzerine monte edilmiştir.

Tüm bu önlemler, yalnızca çok yüksek kalitede değil, aynı zamanda özelliklerin tekrarlanabilirliği yüksek olan bir amplifikatör yaratmayı mümkün kıldı. Bu avantajlar, çok çeşitli çalışma koşullarında (ortam sıcaklığı, yük, sinyal kaynakları, vb.) korunur. Yazar, bu kadar yüksek sınıftaki amplifikatörlerin açıklamalarını veya endüstriyel örneklerini bulamadı.

Yarı İletken Değiştirmeleri Hakkında. KT818G1 transistörler yerine, KT818G, 2: 3 kantitatif oranında (yani 12 yerine 8 adet) ve ayrıca KT864A, 2T818A, KT818GM, 2SA1302, KP964A, 2SA1294, 2SA1215, 2SA1216; KT819G1 yerine - transistörler KT819G (ayrıca 2: 3 kantitatif oranda) ve KT865A, 2T819A, KT819GM, 2SC3281, KP954A, 2SC3263, 2SC2921, 2SC2922. ±2 V besleme geriliminde 1302SA2 ve 3281SC2, 1294SA2 ve 3263SC964'ün yanı sıra KP954 ve KP40 tamamlayıcı ithal transistörler kullanılarak, her bir transistörün durgun akımını ikiye katlarken ve dirençlerin değerini düşürürken sayıları kol başına dörde düşürülebilir. emitör devrelerinde 0,5 Ohm'a kadar.

Aynı besleme voltajında ​​(+2 V) 1215SA2 ve 2921SC40 transistörlerini kullanırken, kol başına üç tane koymak yeterlidir ve büyük bir radyatör üzerindeki 2SA1216 ve 2SC2922 transistörleri, doğal olarak, buna karşılık gelen bir azalma ile yalnızca iki tane yerleştirilebilir. bahsedilen dirençlerin direnci. Her bir kanal için radyatör kanatçıklarının toplam alanı en az 1500...2000 cm2 olmalıdır.

Transistör çifti KT961, KT639, BD139 ve BD140, KP961A(B) ve KP965A(B), 2SD669 ve 2SB649, 2SA1837 ve 2SC4793 ile değiştirilebilir. Bir çift KT969, KT9115, KP959A(B) ve KP960A(B) veya BF871 ve BF872'nin yerini tamamen alacaktır.

KT632B ve KT638A transistörlerine gelince, onları değiştirmenin bir anlamı yok. Bununla birlikte, VT8 konumunda KT9115, KP960, 2SA1538, 2SA1433, KT9143'ün VT7 - 2N3906 konumunda, VT10, VT45 - 2N5401 konumlarında kullanılmasına izin verilir. KT638A transistörünü VT6 konumunda KT969A, KP959, 2SC3953, 2SC3504, KT9141 ile, VT5 konumunda - 2N3904 ile, VT9, VT44 - konumlarında - 2N5551, KT604, KT605, KT602 ile değiştirin. KT3102A transistörler, bu serilerden herhangi biriyle veya BC546 - BC550 (herhangi bir indeksle) ve bunları tamamlayıcı KT3107A ile - KT3107 herhangi başka bir indeksle ve BC556 - BC560 ile değiştirilebilir.

UMZCH'deki (DA140) OU KR1101UD3, yalnızca K (R) 140UD11 veya LM118 / 218/318 (ancak yerel daha iyi çalışır) ile, diğer yerlerde - AD841 ile (ancak makul olmayan bir şekilde pahalıdır) değiştirilebilir. Op-amp KR140UD1408, K140UD14, LM108/208/308 veya AD705, OP-97 ile değiştirilebilir. Giriş alçak geçiren filtrede, gürültüyü azaltmak için LF356 (KR140UD22), OP-176 kullanmakta fayda var. Op-amp KR140UD23 için analog LF357'dir, OP-37 (KR140UD26) kullanmak da mümkündür.

Güç kaynağı. Bozulma koruması ve gösterge cihazı

Güç kaynağı kondansatörlerinin yüksek enerji kapasitesi ile transformatörünün doğru seçimi önemlidir. Bunun nedeni, bir yüksek kapasiteli kapasitörler dizisi üzerinde çalışan bir doğrultucunun, çoğu trafo hesaplama yönteminde ima edilen, trafo sargılarında sinüzoidal olmayan bir akım oluşturmasıdır. Bu durumda tepe değeri (50 A'ya kadar) ve akım artış hızı, dirençli bir yükten önemli ölçüde daha yüksek çıktı. Bu, güç devreleri tarafından parazit emisyonunu önemli ölçüde artırır. Ek olarak, sargılardaki voltaj düşüşü, transformatörün eşit güçte aktif bir yük üzerinde çalıştığı duruma göre daha fazladır. Sargılardaki kayıplar tepe akım tarafından belirlenir ve doğrultucunun çıkış gücü ortalama olarak belirlenir. Bu nedenle, UMZCH için transformatör, düşük sargı direnci ile çok güçlü olmalıdır. Paraziti azaltmak için, bu transformatördeki manyetik alan indüksiyonu geleneksel değerlere göre azaltılmalıdır [8]. Karmaşık bir yük üzerinde çalışırken amplifikatör tarafından tüketilen gücün, aktif olandan belirgin şekilde daha yüksek olduğu da dikkate alınmalıdır (makalenin ilk bölümündeki Şekil 3'e bakın - "Radyo", 1999, No. 10 ).

Oksit kapasitörlerdeki dalgalanmaların maksimum değeri, üreticiler tarafından standartlaştırılmıştır ve oda sıcaklığında ve 100 Hz dalgalanma frekansındaki büyük kapasitörler için, çalışma voltajının% 8 ... 10'undan fazlasına nadiren izin verilir. Bu tür dalgalanmalara ve kasada belirtilen sıcaklığa (85 veya 105 ° C) sahip en iyi kapasitörlerin bile hizmet ömrü genellikle 2000 saati geçmez, her 10 ° C'de bir sıcaklık düşüşü ile yaklaşık iki buçuk kat artar. [9]. Bununla birlikte, ekonomik nedenlerle konser ve ev tipi amplifikatörler, bir konser amplifikatörünün garanti süresinden daha uzun yaşamayacağına inanıldığından (daha önce yanacak veya kırılacaktır) büyük ölçüde hafife alınmış bir kapasitör kapasitansı (ve fazla tahmin edilen dalgalanmalar) ile tasarlanmıştır. ) ve çoğu ev sahibi, kural olarak, kapasitesinin% 10'undan fazlasını kullanmaz.(Önemli bir ayrıntı: genellikle daha yüksek sıcaklık kapasitörlerinin daha iyi elektriksel özelliklere sahip olduğu varsayılır. Aslında durum böyle değil. Açık aksine, 105 ° C'ye kadar sıcaklık için derecelendirilen kapasitörlerin eşdeğer seri direnci (ESR, bir İngiliz kısaltmasıdır), ceteris paribus, neredeyse iki kat daha yüksektir ve izin verilen akımlar, daha az ısıya dayanıklı olanlardan daha düşüktür (85'e kadar). ° C).

Açıklanan amplifikatörde, tam yükte filtre kapasitörlerindeki dalgalanmaların göreli değeri yaklaşık %5 olarak seçilmiştir, bu da koldaki toplam kapasitansın 50 ... 60 μF aralığında olmasına neden olmuştur.

Doğrultucunun çıkış voltajındaki düşüşün tam yük altında% 5 ... 7'yi geçmediğini varsayalım (rölanti voltajı - 42 ... 43 V, 9 ... 10 A akımda 39'a düşer) ... %40...10 güç kaybı). Bu durumda doğrultucunun çıkış empedansının 15 ... 0,2 Ohm'u geçmemesi gerektiğini belirlemek kolaydır. Seçilen dalgalanma değeri ile bu, çıkışa indirgenen birincil ve ikincil sargıların toplam direncinin kol başına 0,25 ... 0,05 Ohm'dan fazla olmamasını gerektirir. Bu açıdan bakıldığında sargıların yerleştirilmesi daha kolay olacağından her kanal için iki ayrı trafo kullanılması daha doğru olacaktır.

AU'nun güvenilir çalışmasını sağlamak için, UMZCH tasarımının, onları doğrudan voltaj ve infrasonik frekans sinyalleri uygulamaktan koruyacak önlemler sağlaması gerektiği iyi bilinmektedir. Ek olarak, besleme kapasitörlerinin büyük toplam kapasitansı ve trafo sargılarının düşük direnci nedeniyle, böyle bir güç kaynağı ünitesinin akım sınırlaması olmadan ağa dahil edilmesi kabul edilemez - kapasitörlerin şarj akımı sigortaların atmasına neden olabilir açma ve doğrultucu diyotların arızalanması. Bu nedenle, önerilen UMZCH, güç kaynağının kapasitörlerinin "yumuşak" şarj edilmesini sağlayan, kısa süreli şebeke voltajı kaybıyla yeniden başlatmanın yanı sıra amplifikatörün başlatılması sırasında hoparlörü kapatan otomasyonla donatılmıştır. UMZCH'nin çıkışında sabit bir voltaj göründüğünde.

Güç kaynağı devresinin ve otomasyonun bir özelliği, zaman ayar devrelerinde oksit kapasitörlerin kullanılmamasıdır. Yazara göre, bu tür cihazların güvenilirliğini ve özelliklerinin kararlılığını azaltırlar. Yazara göre, transistörlerin çalışma modlarındaki tüm kısıtlamalara uygunluk nedeniyle tüm amplifikatörün çalışma güvenilirliği önemli ölçüde artar, bu nedenle, UMZCH'de bir izolasyon kapasitörü C1 varlığında hoparlörlerin DC voltajından korunması önemli ölçüde artar. amplifikatörün amatör versiyonunda giriş (makalenin ikinci bölümündeki Şek. 4'teki şemaya bakın - "Radyo ", 1999, No. 11) isteğe bağlıdır. Ancak, bu özellik bu yayının hazırlanmasında tanıtıldı.

Devre şemasından da görülebileceği gibi (Şekil 7), UMZCH'ye güç sağlamak için iki transformatör kullanılır. İlk - güçlü T1 - iki kanallı bir amplifikatörün çıkış aşamalarına güç sağlamak için bağımsız sargılara sahiptir, ikincisi - düşük güçlü T2, op-amp ve otomasyon ünitesi ile ön aşamaları besler. Bu, gürültü bağışıklığını iyileştirdi ve standart transformatörleri seçmek daha kolay olduğu için ünitenin maliyetini düşürdü.

(büyütmek için tıklayın)

Bir stereo amplifikatör için T1 transformatörünün gereksinimleri aşağıdaki gibidir: yüksüz akım - en fazla 40 mA (bu, 242 V'luk bir şebeke voltajındadır), birincil sargının direnci 1,2 Ohm'dan fazla olmamalıdır, sargının her iki yarısının uçları arasındaki toplam direnç 2x30 V - en fazla 0,07...0,08 Ohm. Sargının orta noktası ile her bir ucu arasındaki açık devre gerilimi 29 ... 31 V arasında olmalıdır (220 V şebeke geriliminde). +52 ... 54 V doğrultulmuş gerilimler elde etmek için ek sargılar, 8 ... 9 V açık devre gerilimine ve her biri 1 Ohm'dan fazla olmayan bir dirence sahip olmalıdır. Sargıların toplam voltaj asimetrisi 0,3 V'u geçmemelidir.

En az 1 cm10 (ayrı transformatörler için en az 2 cm6) kesitli mevcut manyetik devre için transformatör T2'i bağımsız olarak hesaplarken, [8]'deki önerilerin kullanılması tavsiye edilir. Dikkatlice topraklanmış bağlantılara sahip çubuk manyetik çekirdeklerin (PL), daha teknolojik bobin sarımına sahip bir dizi göstergede halka çekirdeklerden (OL) daha düşük olmadığına dikkat edin.

T2 transformatörünün yüksüz akımı 10 mA'yı (242 V şebeke geriliminde) ve birincil sargısının direnci 150 ohm'u geçmemelidir. VD20, VD26'ya bağlı iki sekonder sargı, 34 ... 38 V'luk uç terminaller arasında açık devre voltajına ve 3 ... 4 Ohm'a kadar bir dirence ve üçüncü sargı - 25 ... 29 V'a sahip olmalıdır ve 2 Ohm'dan fazla olmayan bir direnç. Üç sargının da orta noktadan bir dokunuşu vardır, yarılarındaki voltaj asimetrisine 0,2 V'tan fazla izin verilmez.

Transformatörlerin koruyucu sargılara sahip olması oldukça arzu edilir.

Örneğin, güçlü bir transformatör T1, E32A yüksek kaliteli çelikten (50 T tepe indüksiyon değeri ile) yapılmış bir PLM 90x330x1,1 çekirdekli manyetik devre üzerinde yapılabilir.

Tüm güçlü sargılar, iki özdeş bobin üzerine yerleştirilmiş bölümleri seri olarak bağlanacak şekilde bölünürken, sargılardan herhangi birinin akımı her iki bobinden de geçer - bu durumda, girişim minimumdur.

Her bölümde, ağ sargısı (uç terminaller 1-2) 285 tur Ø1,4 mm tel içerir. Sekonder sargılar 4-5, 5-6 ve 9-10, 10-11 de ikiye bölünürken, sekiz bölümün her biri 40 tur Ø2 ... 2,1 mm tel içerir; 3-4, 6-7, 8-9, 11-12 sargıları kesitsiz, 24'er sarımlı ve Ø0,5 mm çapında iki tel halinde sarılmıştır.

Sargılar için PEV-2 teli veya benzeri kullanın. Ekran sargısı, lavsan ile lamine edilmiş açık bir alüminyum folyo halkasıdır. Bununla temas, altına serilen bir kalaylı ağ şeridi yardımıyla sağlanır. Ekran sargısı, birincil ve ikincil sargılar arasına yerleştirilir. Bobinler, maksimum istifleme yoğunluğuna sahip bir manşon üzerine sarılır.

Otomasyon işini düşünün. Amplifikatör SB1 düğmesiyle açıldığında T1 transformatörünün başlangıç ​​akımı, R11 ve R12 dirençleri ile sınırlandırılır (Şekil 7). Ayrıca, yaklaşık 20 s sonra, bu dirençler bir anti-paralel optotiristör VS1 ve VS2 çifti tarafından şöntlenir, ardından 8 s sonra AC bağlanır. Zaman dizisi, DD3 ve DD4 mikro devrelerindeki en basit sonlu durum makinesi kullanılarak ayarlanır ve DD5.2 tetikleyici, optotiristörlerin açıldığı anı ağdaki düşük anlık voltaj anına bağlamak için kullanılır. DD5.1 ​​​​tetikleyici aslında bir invertör olarak kullanılır.

DD1 elemanının çıkışında SB1.4'i açtıktan sonra, R10C9 devresinin eylemi nedeniyle, yaklaşık 2 s boyunca düşük bir voltaj seviyesi korunur, DD3.2 invertörü aracılığıyla DD4 sayaçlarını sıfırlar. Bu durumda, optotiristörler (ve K1 rölesi) kapatılır, T1 trafosu balast dirençleri aracılığıyla ağa bağlanır ve amplifikatörden gelen yük kesilir. Sıfırlama modunun sonunda, DD4'ün parçası olan puls üreteci ve frekans bölücü açılır. Aynı zamanda, bölücünün ilk bölümünün çıkışında (pim 1 DD4) yaklaşık 2 Hz frekanslı darbeler belirir. DD3.1 elemanı aracılığıyla frekans bölücünün ikinci bölümünün girişine geçerler. 32 darbenin geçişinden sonra, DD5'yi takip eden DD4'ün 5.2. piminde yüksek bir seviye, VS1 ve VS1 optotiristörlerini kontrol eden VT2'i açar. Sonraki 16 darbeden sonra, DD3.3 çıkışındaki düşük seviye daha fazla saymayı engeller ve D-tetikleyici DD5.1'deki ters çevirmeden sonra, K2 rölesinin sargısını açan VT1'yi açar.

Şebeke gerilimi kontrol cihazı, R20-R22 dirençleri, C8 kondansatörü, VD12-VD14 diyotları ve DD1.3, DD1.4 elemanları üzerinde yapılır. Şebeke geriliminde periyotlarda boşluklar veya keskin gerilim "düşüşleri" görülürse, R22 ve C8 bağlantı noktasındaki gerilim DD1.3 (4 ... 5 V) eşiğinin altına düşer, bu da DD4'ün DD1.4 ve DD3.2 .5 öğeleri aracılığıyla sıfırlanması. D-flip-flop DD3.4'in saatlenmesi için bir ağ frekansına sahip darbeler, DD0,6'ün çıkışından alınır. Başlatma işlemi sırasında 0,7 ... 4 V'den daha büyük sabit bir bileşenin UMZCH çıkışındaki görünüm, DA3.2 karşılaştırıcılarından herhangi birinin çalışmasına neden olur ve DD4 aracılığıyla, anahtarlama sürecini bloke eden DDXNUMX'ü de sıfırlar.

Bir optotiristör yerine iki optotiristörün kullanılması, birincisi, optotiristörlerin daha az bulunması ve ikincisi, triyakların, transformatörün manyetik devresinin doğru akımla mıknatıslanmasına neden olan voltaj düşüşünün asimetrisinin doğasında bulunmasından kaynaklanmaktadır. Bu, alımları büyük ölçüde artırır.

Hoparlörler, amplifikatöre iki grup normalde açık röle kontağı K1 ile bağlanır. Rölenin kontak çiftini açmak için en uygun (bozulmayı en aza indirme açısından) yer, amplifikatörün kendisi ile çıkış RLC filtresi arasındaki boşluktur (kondansatör C52, L1, R118'e bağlı kalır - Şekil'deki şemaya bakın) 4). Amplifikatörün baskılı devre kartında, röle kontaklarına giden şerit kablo "" için lehimleme noktaları sağlanmıştır. Uygulamada, dört telli bir yük bağlantısı durumunda, röle kontakları, L2, R120, R121 bağlantı noktası ile UMZCH (+ AC) çıkış devresi arasındaki bir tel kopmasında RLC filtre çıkışına da bağlanabilir. kapasitör C79 (AC'yi bağlamak için terminallerde bulunur). Kontakları "yanabileceği" için rölenin çok güvenilir bir eleman olmadığını söylemeliyim (Parazitik endüktansı azaltmak için alternatif "ileri" ve "dönüş" iletkenleri olan bir şerit kablo kullanılır).

Daha güvenilir bir çözüm, çıkış aşamasının kırık transistörlerinden geçen akıma dayanabilen güçlü bir triyak ile amplifikatör çıkışının şöntlenmesine dayalı AC koruması oluşturmaktır. Bununla birlikte, böylesine güçlü bir triyakın kapasitansı çok büyüktür ve en önemlisi doğrusal değildir (voltaja bağlıdır). Bu nedenle, böyle bir elemanın kullanılması, daha yüksek ses frekanslarında intermodülasyon distorsiyonunu yüzde yüzde birine kadar artırır.

Amplifikatörün çıkışındaki DC voltaj algılama cihazının ayırt edici bir özelliği, iki bölümlü bir alçak geçiren filtrenin kullanılmasıdır. Bundan dolayı, filtrelerin zaman sabitleri azalır ve oksit kapasitörler hariç tutulur, koruma cihazının güvenilirliği, hassasiyeti ve hızı artar. 2 V sabit voltajın ortaya çıktığı andan itibaren çalışma süresi, 0,25 V voltajda 20 s'yi geçmez - 0,08 s'den fazla değildir. AC koruması tetiklendiğinde, optotiristörler de kapatılır.

Her kanaldaki distorsiyon gösterge cihazı, iki öğe DA3.1, DA3.2 üzerine inşa edilmiş ölü bölgeli bir eşik düğümünün ("pencere" karşılaştırıcısı olarak da adlandırılır) ve yeniden başlatmalı bir dijital bekleyen multivibratörün birleşimidir. (karşılık gelen "yarım" DD2'de). Çalışma prensibi, ilk durumda hesabın, sayacın dördüncü tetikleyicisinin çıkışında yüksek bir seviye tarafından engellendiği gerçeğine dayanmaktadır. Çıkışta birleştirilmiş iki karşılaştırıcıdan herhangi birinin çalışması nedeniyle sayaç sıfırlandığında, dördüncü tetikleyicinin çıkışındaki düşük bir seviye aynı anda saymayı etkinleştirir ve bozulma gösterge LED'ini (sırasıyla HL1 veya HL2) yakar. Sekizinci saat darbesinin gelmesi üzerine, sayaç daha fazla saymayı bloke ederek orijinal durumuna geri döner. Aynı zamanda ilgili LED söner. Bu nedenle, aşırı yük göstergesi, karşılaştırıcıların girişlerindeki voltajın ölü bölgenin ötesine geçtiği ve karşılaştırıcılar geri döndükten sonra 7-8 saat darbesi (3 ... 3,5 s) daha kaldığı süre boyunca geçerlidir. orijinal durum.

UMZCH çıkışında sabit bir bileşenin varlığını belirlemek için DA4 elemanları üzerindeki benzer "pencere" karşılaştırıcıları da kullanıldı. Karşılaştırıcılara giden referans voltajları (0,5 ... 0,6 V), R18VD18 ve R28VD19 parametrik stabilizatörler tarafından ayarlanır. +12 V gerilimle beslenen karşılaştırıcıların çıkış seviyelerinin +12 V kaynakla beslenen mantık devrelerinin seviyelerine dönüştürülmesi, R3 ve R4, R7 ve R8, R19 ve R29 dirençleri üzerinde gerçekleştirilir. R25C12 devresi, K1 rölesinin zorla açılıp kapanmasını sağlar. Yazar tarafından kullanılan Omron rölesinin nominal tepki gerilimi 12 ... 15 V ve akımı 40 mA'dir. Bununla birlikte, gerekirse R25, R45, C12 elemanlarının derecelerini değiştirerek bir yerli röle seçebilirsiniz. Bunun için tek temel gereklilik, kontaklarının en az 15 V'luk bir voltajda en az 50 A'lık bir akım için derecelendirilmesi gerektiğidir.

Her iki amplifikatör kanalı için güç kaynağı dengeleyicileri, DA5-DA8 mikro devrelerinde yapılır. Ayarlanabilir stabilizatör KR142EN12 (LM317) ve KR142EN18 (LM337) mikro devrelerinin kullanılması iki nedenden kaynaklanmaktadır. İlk olarak, op amperlerin frekans özelliklerini ve dinamik aralığını artırmak için, besleme voltajları izin verilen maksimum değere (+18 V) yakın ve standart olmayan - +16,5 ... 17 V olarak seçildi. Bu amplifikatörde bu oldukça op amp'ler çıkışta zayıf bir şekilde yüklendiğinden kabul edilebilir. Stabilizatörlerin gerekli çıkış voltajı harici dirençler tarafından ayarlanır. İkincisi, C25, C28, C35 ve C38 kapasitörlerinin kullanılması nedeniyle, dengeleyicilerin dalgalanmalarının ve gürültüsünün bastırılması, bir büyüklük sırasına göre iyileştirilir (sabit bir çıkış voltajı için mikro devrelere kıyasla) - 0,2 mV'yi geçmezler. Toprak döngülerini önlemek için her kanal için ayrı izole edilmiş güç kaynakları kullanılır.

Şebeke voltajı, C17-C20 ve T3 - ortak mod transformatörü (veya ortak mod bobini) olarak adlandırılan elemanlardan oluşan bir filtreden girilir. İkincisi, büyük boyutlu bir ferrit halka üzerinde bir demet halinde katlanmış üç telden oluşan bir sargıdır. Sarım dönüşlerinin sayısı kritik değildir; örneğin 1NM dereceli ferritten yapılmış yaklaşık 2 cm1500 kesitli dairesel bir manyetik devre için yaklaşık 20 dönüş yeterlidir. Bu filtre, amplifikatörün ana şebekeden gelen parazitlere karşı korumasını önemli ölçüde artırır. Şebeke giriş devrelerindeki tüm bağlantılar en az 2 mm2 kesitli kablo ile yapılmalıdır. R35R36C21 filtresi, VS1, VS2 tristörlerinin çalışmasından kaynaklanan girişimin T2 trafosu aracılığıyla düşük sinyal devrelerine girmesini önler. Yabancı ekipmanda "Yer Kaldırma" ("toprak" bağlantısının kesilmesi) olarak adlandırılan SB2 anahtarı, gerekirse, amplifikatör kasasının varsa ağın koruyucu toprağından ayrılmasını sağlar.

Bu arada, bu amplifikatörün gürültü bağışıklığını artırmak amacıyla aynı amaçla, giriş sinyali devrelerine ortak mod transformatörleri de dahil edilmiştir. Ekipman tasarımındaki bu çok faydalı detay genellikle unutulur veya üzerine kaydedilir. Bu nedenle, bazı küçük firmalar (örneğin, Şeffaf Ses Teknolojisi), ekipmanın gürültü bağışıklığını geliştirmek için yerleşik ortak mod transformatörleri (bazen gürültü filtreleri ile) içeren ara bağlantı kabloları satarak çok karlı bir iş kurmuştur. Bunun gerçekten bir faydası var, ancak 500 doları çekmiyor (yukarıda belirtilen şirketin en pahalı ara bağlantısının fiyatı değil).

Elemanların olası değişimleri hakkında

K1401CA1 çipi, LM339'un (BA10339, KA339, KIA339, HA17339, μPC339) tam bir analogudur. Yokluğunda K554CA3'ü kullanabilirsiniz. KR1157EN1202'nin analogu (KT-26 paketinde) 78L12 yongasıdır (diğer analogların pin çıkışı farklı olabilir) ve KR1168EN12, 79L12'dir. KR142EN12 yerine LM317, KA317 oldukça uygundur ve KR142EN18 - LM337 yerine KA337 (hepsi TO-220 kasalarında). Kurulum sırasında 15 ... 25 cm2 alana sahip radyatörlerin üzerine monte edilmelidir. Transistörler KT972 (VT1, VT2), en az 829 mA'lık bir akım için tasarlanmış npn yapısının (örneğin, KT150) herhangi bir kompozit transistörü veya yüksek bir akım aktarım katsayısını (60'tan fazla) koruyan transistörlerle değiştirilebilir. 100 mA akım, örneğin KT815 . Diyotlar KD243, 1N4002-1N4007, KD521 - 1N4148'in bir analogudur.

Dirençler R11, R12 - tip C5-16 veya PE grubu. Onlar için temel gereksinim, güç kaynağı kondansatörlerini şarj ederken kısa süreli aşırı yüklere dayanma yeteneğidir. Bu açıdan yerli dirençler daha güvenilirdir. Kondansatörler C1, C2, C6, C7, C24, C27, C34, C37 - seramik, 25 V gerilim için, örneğin KM-6, K10-17, K10-23 veya benzeri ithal olanlar, TKE grubu H30 , ancak H70 de kabul edilebilir. Kondansatör C16 - TKE grubunun filmi (K73-9) veya seramik (K10-17) M1500'den daha kötü değil. Kondansatörler C4, C5, C8-C11, C13, C14 - K73-17 veya benzeri ithal olanlar. Girişim bastırma kapasitörleri C17-C21 - K78-2 tipi veya benzeri ithal olanlar, filtreleme devrelerinde çalışmak için özel olarak tasarlanmıştır (gövdelerinde genellikle güvenlik sertifikası rozetleri bulunur).

Oksit kapasitörler - K50-35 veya ithal analoglar. Dirençler R37-R44 ya doğru (C2-13, C2-26, C2-29, vb. serileri) olmalı ya da MLT, OMLT, C2-23 yakın değerlerinden seçilmelidir. Yüksek güçlü dirençler - 2 W - MLT, OMLT, S223 veya ithal analogları. Kalan düşük güçlü dirençler karbon - C1-4, BC vb. KTs405 doğrultucu köprüleri, KTs402, KTs404 veya bir dizi diyot KD243 (1N4002-1N4007) ile değiştirilebilir. VS1, VS2 optotiristörleri olarak, gerilim sınıfı 125 veya daha fazla olan TO6 serilerinden herhangi biri (TO125-10-6, TO125-108, TO125-10-10, TO125-12,5-6, TO12512,5-10, vb.) ) .P). TO132 serisini de kullanabilirsiniz.

KTs407 serisinin doğrultucu köprüleri de bir dizi KD243 diyot (1N4002-1N4007) ile değiştirilebilir.

Amplifikatörün sık sık tam güçte kullanılması planlanıyorsa, her köprü kolunda paralel olarak bir çift KD38 diyot dahil olmak üzere amplifikatördeki doğrultucu köprülere (Şekil 41'teki VD4-VD213) güç vermek ve, mümkünse daha güçlü KD2997 ile değiştirin. Düşük frekanslı doğrultucu diyotlar, "sıçrama geri kazanımının" belirgin etkisi nedeniyle kullanılmamalıdır: diyot, birikmiş yük taşıyıcıların emilmesi için bir gecikme ile kapanır. Bu sürecin sonu büyük bir girişim oluşturur. Kondansatörlü şant diyotları pek yardımcı olmuyor. Yüksek frekanslı diyotlarda (KD213, KD2997, KD2995, vb.) bu sorun ortaya çıkmaz.

En az 100 V'luk bir voltaj için derecelendirilmiş Schottky diyotlarını da kullanabilirsiniz. İthal yüksek frekanslı diyotların kullanımına gelince, bunlar en az 30 A'lık bir akım için alınmalıdır, çünkü bu değer kural olarak yabancı için yüksek frekanslı diyotlar, çoğu yerli diyotta olduğu gibi, kapasitif bir filtre üzerinde çalışırken, aktif bir yüke izin verilen tepe akımı veya orta doğrultulmuş akımdır ve orta doğrultulmuş akım değildir. Özellikle 40CPQ100 ve 50CPQ100 (IR) diyotlarını önerebiliriz, ancak bunların perakende fiyatı yaklaşık 6...7$'dır.

Amplifikatörü tekrarlarken arızalı ve standart altı bileşenlerin kullanımından kaynaklanan sorunları önlemek için bunları kontrol etmeye dikkat etmenizi öneririz. Derin geri beslemeli ve düzinelerce transistörün doğrudan bağlanmasına sahip geniş bantlı bir amplifikatörde arızalı bir parça bulmak, elemanları önceden kontrol etmekten neredeyse kesinlikle daha fazla çaba gerektirecektir.

Bileşen Kontrolü

Sunulan amplifikatörün devresi ve tasarımının beyan edilen özelliklerin elde edilmesini garanti etmesine rağmen (yalnızca bir parametreyi ayarlarken - R60 dirençli durgun akım), bu, bileşenlerin daha önce kontrol edilmesi gerekmediği anlamına gelmez. kurulum.

Bu durum, az sayıdaki kusurlu ürünün iyi ürünler arasında "dağıtılmasının" sadece güneydoğu tarafından değil, aynı zamanda birçok batılı firma tarafından, özellikle bir perakende ağına ve Rusya'ya teslimat yapılırken uygulanmasından kaynaklanmaktadır. Yurtiçi işletmeler de genellikle iyi ve kusurlu ürünlerle birlikte perakende veya radyo pazarlarına "döküm" yapar.

Sonuç olarak, yazarın tahminlerine ve kişisel deneyimine göre, özel bir kişi için standart altı ürünler satın alma olasılığı %2...4'ten neredeyse azdır. Başka bir deyişle, ortalama olarak, yüzde elemandan iki veya üçü kusurlu çıkıyor ve bu, her amplifikatör kanalında iki yüzden fazla parça olmasına rağmen.

Halihazırda monte edilmiş bir yapıdaki hatalı elemanların aranmasının çok fazla zaman ve çaba gerektirdiği ve ayrıca hatalı bir elemanın diğerlerinin arızalanmasına yol açabileceği düşünüldüğünde, bileşenlerin girdi kontrolüne duyulan ihtiyaç aşikar hale gelir.

Güvenilirlik sorunu, hem yerli hem de yabancı birçok bileşenin teknik özelliklerinin seri üretim kontrolü için uygun olan yalnızca küçük (ve genellikle yetersiz) bir dizi parametreye sahip olması gerçeğiyle karmaşıklaşıyor. Aynı zamanda, örneğin, iki kutuplu transistör toplayıcısının kritik akım ve hacim direnci gibi bir dizi önemli özellik, etkilerinin göz ardı edilemeyecek olmasına rağmen, üretim sırasında basitçe standartlaştırılmamıştır ve kontrol edilmemektedir. Bu nedenle, örneğin, bir transistörün belirli bir örneğinin resmi olarak hizmete sunulduğu bir durum oldukça olasıdır, ancak teslimat şartnamelerinde düzenlenmeyen parametrelerinden herhangi biri olduğu ortaya çıktığından, tasarımda kurulması istenmez. bu tür bileşenlerin ortalamasından çok daha kötü.

Bu nedenle, üst düzey cihazları monte ederken bileşenlerin kapsamlı bir şekilde kontrol edilmesi gerekir. Pasif elemanların (dirençler, düşük kapasiteli kapasitörler, diyotlar, zener diyotlar) ana kısmına gelince, bunların kontrol edilmesi sorun yaratmaz. Dirençler, nominal değerden izin verilen bir sapma ve ayrıca temas güvenilirliği için bir ohmmetre ile kontrol edilir (C1-4 ve BC tipi ev tipi dirençler için, kontak kapakları zayıf yuvarlanır). Ek olarak, yerli dirençlerin sonuçları genellikle montajdan önce kalaylamayı gerektirir. Aktif akışların kullanılması kabul edilemez ve uçları temizlemek için bir "mürekkep" silgisi kullanmak daha iyidir. Önerilen düşük güçlü direnç türleri MLT, OMLT S2-23'tür.

En yüksek gereksinimler R1, R2, R7, R20, R22 - R24, R29 - R31, R36, R40, R122, R123 dirençlerine uygulanır. Bu dirençler metal dielektrik veya daha iyisi metal film (Metal Film) - MLT, OMLT S2-23, S2-13, S2-26, S2-29V olmalıdır.

Dirençleri seçerken, ± %2 veya daha fazla toleransa sahiplerse, aşağıdaki oranların korunması arzu edilir:

[(R23+R24+R122+R123)/(R30+R31)]x(R29/(R36+R40)]=1 - %1...3'ten fazla olmayan bir sapma ile;

[(R23+R24+R122+R123)/R30]x[R29/(R36+R40)]=2 - %2...3'ten fazla olmayan bir sapma ile.

Rusya'da satılan ithal dirençlerin çoğu karbondur (Karbon), bu nedenle, yukarıdakiler yerine ithal dirençler satın alırken, metal-dielektrik kisvesi altında karbon veya kompozit dirençler satın alma riski vardır. Bu durumda, sadece sahte olan karbon olan% 1 veya daha az toleranslı dirençlere odaklanmak daha iyidir. Karbon ve kompozit dirençlerin ana dezavantajları, büyük bir doğrusal olmama (% 0,05 ... 0,1'e kadar) ve içinden akım geçtiğinde artan gürültüdür.

Dirençlerin gürültüsü, termodinamiğin toplamıdır (spektral yoğunluk ile ) ve dirençten akım aktığında kendini gösteren ve direnç dalgalanmalarından kaynaklanan aşırı (akım) gürültü. Ses frekansı aralığında, karbon dirençler için bu gürültünün büyüklüğü 10 μV'u geçebilir (1 V'luk bir voltaj düşüşünde on yıllık frekans başına). Kural olarak, bu, böyle bir direncin termal gürültüsünden daha büyük veya daha büyük bir mertebedir.

Dirençlerin aşırı gürültüsünden dolayı sinyal seviyesi arttıkça yükselticinin kendi gürültüsü de artar ve karbon dirençler R1, R7, R22, R23, R24 olarak kullanıldığında bu artış 20..30 dB'e ulaşabilir! Metal film dirençlerin kullanılması bu sorunu ortadan kaldırır: gürültüleri 0,1 ... 0,5 μV / V'dir, metal dielektrik dirençler için 0,5 ... 2 μV / V'den biraz daha yüksektir.

Dirençler R1, R2, R7, R20-R31, R35R40, R42-R46, R59, R63, R94-R109, R122, R123 metal-dielektrik (MLT, OMLT, C2-23) kullanılması arzu edilir. R38, R44 ve R59, R63'ün çiftler halinde seçilmesi de arzu edilir, böylece aralarındaki fark %2...3'ten fazla olmaz.

Diğer dirençler için gereksinimler çok daha düşüktür. Bu nedenle, R3-R6, R8-R19, R32, R34, R47-R58, R61, R62, R64-R93, R110-R117 ve hatta R33, R37, R39, R42, R43 dirençleri, özelliklerden ödün vermeden karbon bazlı olabilir. amplifikatörün. Düzeltici direnci R60 - sermet SPZ-19a (sermet veya "polimer" ithal edilenlerden de uygundur). Diğer ayar dirençlerinin kullanımı, özellikle açık tasarım, düşük güvenilirlik nedeniyle önerilmez. Yazar, R118-R121 dirençleri olarak mevcut ithal olanları (SQP gibi) kullandı, ancak bunlar C5-16 veya paralel bağlı iki watt MLT C2-23 vb. ile değiştirilebilir.

İthal - NPO grubu kapasitörlerden 1000 pF - K10-7v, K10-17, K10-43a, K10-47a, K10-506 (TKE PZZ-M75 grupları) kapasiteli seramik kapasitörlerin kullanılması tavsiye edilir. . Termal olarak daha az kararlı grupların kapasitörleri, doğrusal olmayan özelliklere, piezo ve piro etkilere ve diğer "avantajlara" sahip ferroelektriklerden yapılır. Ses devrelerindeki seramik kapasitörlerin kötü şöhreti tam da bu özelliklerinden kaynaklanmaktadır. Düşük TKE'li kapasitörler, kural olarak kusursuz davranır. Cam emaye kapasitörler SKM, K22U-16, K22-5 de kullanabilirsiniz. Küçük kapasiteli film kapasitörlerinden polistiren (PM, K70-6) ve benzeri ithal edilenlerin kullanılmasına izin verilir, ancak bunların doğasında bulunan parazitik endüktans stabilite marjlarını azaltabilir.

Küçük kapasitörlerin kontrolü, kaçak direncini (en az 100 MΩ), kapasitans değerini (±% 5'e kadar tolerans) ve en az 25 V'luk arıza voltajını (46 V'a dayanması gereken C50 hariç) kontrol etmeye indirgenir. . Kullanılan kapasitans ölçer, kalite faktörünü (veya karşılıklı kayıp teğetini) belirlemenize izin veriyorsa, servis verilebilir kapasitörler için 100 kHz - 1 MHz frekanslarındaki kalite faktörü en az 2000 olmalıdır. kondansatörde arıza. Önerilen cihazlar - E7-12, E7-14.

Kondansatörler C6, C8, C10-C12, C15, C19, C25, C40-C44 blokaj kondansatörleridir, bu nedenle onlar için özel bir gereklilik yoktur. Bununla birlikte, seramik kapasitörler KM-5, K10-17, K10-23 ve benzerlerinin TKE grubu ile NZO'dan (ithal kapasitörler için X7R) daha kötü olmaması arzu edilir. Bunun nedeni, H70H90 (Z5U, Y5V) gruplarının kapasitörleri için, birkaç megahertz'in üzerindeki frekanslarda gerçek kapasitansın gözle görülür şekilde düşmesidir. Bunları yalnızca bir kesinti olmaması (kapasitans varlığı) ve 25-30 V'luk bir voltajda bozulma açısından kontrol etmek mantıklıdır.

İzolasyon kapasitörü C1 filmi, tercihen polipropilen, polistiren veya polikarbonat (K78-2b, K71-4, K71-5, K71-7, K77-1, K77-2a). Ancak K77-2 hariç boyutları çok büyük ve bu nedenle yazar, kalite faktörüne göre 73 Hz (en az 17) ve 100 kHz (en az 700) frekanslarda seçilen K1-200 lavsan kondansatörleri kullanmıştır. . 100 Hz, 1 kHz ve 10 kHz frekanslarındaki kapasitans farkı %3'ü geçmemelidir.

Ne yazık ki, düşük voltajlı K73-17'de ayrı partilerde evlilik olasılığı çok yüksektir, bu nedenle, ölçüm cihazlarının yokluğunda, daha yüksek voltajlı olanların (160 veya 250 V için) kullanılması önerilir. Aynı nedenle C77, C78 gibi yüksek gerilim kondansatörleri kullanılır. Bu arada, odyofiller arasında popüler olan markaların (örneğin, MIT, SOLEN) ithal kapasitörleri üzerine yapılan bir araştırmanın, K73-17 ve özellikle K78-2'den bahsetmeye gerek yok, iyi K71-7 örneklerine göre bile hiçbir avantaj göstermediğini not ediyorum.

C1 değeri, yaklaşık 20 Hz'lik bir kesme frekansı elde etme koşulundan seçilir, ancak küçük bir hoparlöre sahip bir amplifikatör kullanırken, aşırı yüklenmeyi önlemek için kesme frekansını 40...50 Hz'e çıkarmak mantıklıdır. düşük frekanslı hoparlör kafaları. Bas kalitesi ve genellikle "miktarı", aşırı koni hareketinin neden olduğu bozulma azaltılarak bile iyileştirilir. PA kanallarındaki C1 kapasitörlerinin kapasitansındaki değişim %5'i geçmemelidir.

Kondansatörler C5, C9, C31, C32, C35, C37, C39, C45, C47-C51, C77, C78 - Lavsan - K73-17 veya benzeri ithal olanlar (Mylar, polyester). Onlar için temel gereksinim, küçük boyutlar ve orta derecede parazitik endüktanstır (en fazla 0,02 ... 0,04 μH). Kondansatörleri satın aldıktan sonra, plakaların alüminyum kaplamasının çinko veya kalay-kurşun bazlı kondansatörün uç dökümü ile temasında bir kusur olduğundan, yüksek frekanslardaki eşdeğer dirençlerinin kontrol edilmesi önerilir (aşağıya bakın). lehim. Bu en çok C47 - C49, C77 ve C78 için önemlidir. Dirençlerinin aktif bileşeni 0,2 ... 0,3 Ohm'u geçmemelidir.

Kondansatörler C52 ve C79 - polipropilen, K78-2 veya düşük endüktanslı (girişim bastırma) benzer ithal olanlar. Diğer tip kapasitörlerle değiştirilmeleri istenmez, ancak kapasitans kritik değildir: C52'nin değeri 4700-2200 pF, C79 - 1500 - 3300 pF arasındadır. Kontrol, izin verilen voltaj (en az 50 V), kapasitans ve kalite faktörü (1000 kHz veya 100 MHz frekansta en az 1) ile kontrole indirgenir.

Oksit kapasitörler C2, C4, C13, C14, C20, C27, C30, C33, C53-C76, C80, C81 - yerli K50-35, K50-68. İthal kondansatörleri seçerken önemli olan üretici değil, gerçek özellikleridir. En iyisi, düşük endüktanslı ve düşük eşdeğer seri dirençli kapasitörlerdir - ESR (ithal edilenlerde bu "Düşük ESR" grubudur). Esas olarak güç kaynaklarını değiştirmek için tasarlanmıştır. Benzer kapasitörler birçok üretici tarafından üretilir, ancak bunlar geleneksel olanlardan daha pahalıdır ve satın alınmaları genellikle yalnızca sipariş üzerine mümkündür. Konvansiyonel kapasitörlerden Hitachi, Marcon, Nichihon, Rifa, Rubicon, Samsung ürünleri önerilebilir. Bu arada, oksit kapasitör üreticilerinin kataloglarının dikkatli bir analizi, büyük kapasiteli sözde "Ses İçin" kapasitörlerin en iyi ihtimalle "Düşük ESR" grubunun kapasitörlerinden başka bir şey olmadığını gösteriyor. değiştirilmiş bir işaret.

Nispeten küçük kapasiteli (C2, C4, C13, C14, C20, C27) oksit kapasitörlerin kontrol edilmesi, anma geriliminde (en fazla 10 ... 20 μA) kaçak akımlarının ölçülmesine ve ayrıca endüktanslarının ve ESR'lerinin değerlendirilmesine indirgenir . Kaçak akımı ölçme yöntemi açıktır ve seri direnç ve endüktansın belirlenmesi aşağıdaki gibi yapılır.

Kablosuz bir direnç R = 300-750 Ohm (0,5-1 W) ile seri bağlı bir kondansatör aracılığıyla, çıkış voltajı en az 5 V olan sinüzoidal bir sinyal üretecine, çeşitli frekanslarda bir alternatif akım geçirilir ve üzerindeki voltaj bir milivoltmetre veya osiloskop ile ölçülür. Her iki eksen boyunca logaritmik koordinatlarda, kapasitördeki voltajın 1 kHz ... 1 MHz aralığında frekansa bağımlılığının bir grafiği çizilir (Şekil 8). Genellikle yukarıdan aşağıya geniş bir açı şeklindedir ve sol dalın seyri, kapasitörün etkin kapasitansı ile belirlenir, daha yüksek frekanslardaki voltaj artışı, kapasitörün parazitik endüktansı ile ilişkilidir ve " açının keskinliği" seri dirence bağlıdır.

Uygulama için yeterli doğrulukta olan bu değerler aşağıdaki şekilde grafikten belirlenebilir.

İlk olarak, eğrinin minimumuna karşılık gelen U1 voltajını bulun. İkincisi, eğrinin yükselen "dallarına" teğetler oluştururlar ve kesişme noktalarını işaretlerler (Şekil 8). Kesişme noktasına karşılık gelen gerilim ve frekans sırasıyla U2 ve fo olarak gösterilir.

Bundan sonra, aşağıdaki formülleri kullanarak kapasitörün ESR'sini, etkin kapasitansını ve parazitik endüktansını bulmak kolaydır:

nerede Rep - EPS, UG - jeneratör voltajı.

Doğal olarak, yalnızca bir veya iki kapasitör örneği için bir grafik oluşturmak yeterlidir, geri kalanının empedansı, minimum seri dirence karşılık gelen frekanslarda ve yaklaşık 1 MHz'lik bir frekansta iki veya üç noktada kontrol edilir. EPS'nin izin verilen değeri, 0,1 ve 0,15 mikrofarad kapasitörler için 4700 ... 3300 Ohm'dan ve 1,5 mikrofarad kapasitörler için 220 Ohm'dan fazla değildir. İzin verilen endüktansları sırasıyla 0,02 ... 0,05 μH'den fazla değildir.

Yüksek kapasiteli oksit kapasitörleri "sigorta" için kontrol etmek mümkün değilse, film veya seramik olanlarla birkaç mikrofarad değerinde uygun voltaja şöntlenebilirler.

Düşük güçlü diyotların kontrol edilmesi, ileri voltajın izlenmesine ek olarak (0,7 mA akımda en fazla 20 V), kaçak akımlarının 3 ... küçük bir ters voltajda en az 6 MΩ ölçümlerinde değerlendirilmesine indirgenir. , örneğin, VK100-7, VK9-7. Bu nedenle, VK15-7 için, 9 MΩ sınırında, iğnenin toplam sapma akımı 100 nA'dır ve gözle görülür sapması zaten 60 nA'lık bir akımda gerçekleşir. Ters akımı ölçerken diyotlar ışıktan korunmalıdır.

Kaçak akım için en katı gereksinimler VD1, VD2, VD15, VD16'ya uygulanır (+2...3°C sıcaklıkta en fazla 60...80nA); VD9-VD14 için 10 ... 15 nA'dan fazla olmayan bir akıma izin verilir. VD26, VD27 diyotları için gereksinimlere özellikle dikkat edilmelidir - bu, 0,7 V'tan fazla olmayan (20 ° C sıcaklıkta ve 20 mA akımda) ileri voltaj düşüşü ve 3'ten fazla olmayan bir kaçak akımdır. .. 5 V ters voltajda ve +120 .. .60°С sıcaklıkta 80 μA. Küçük sinyal diyotlarının geri kalanı için, kendimizi bir ohmmetre ile basit bir kontrolle sınırlamak yeterlidir.

Doğrultucu diyotlar VD28 - VD31 ve özellikle VD36-VD41, arıza ters voltajı için test edilmelidir - sırasıyla en az 100 ve 150V (100 μA'ya kadar ters akım ve + 60 ... 80 ° C sıcaklık ile). Ek olarak, 36.. .41 A'lik bir akım darbesi aktığında VD50-VD60 diyotlarındaki ileri voltajı kontrol etmek gerekir.

Böyle bir kontrolün şeması, Şekil 9'da gösterilmektedir. VD38-VD41 köprüsü için osiloskopta gözlemlenen diyotlardaki ileri voltaj 1,3'ü geçmemelidir ... potansiyel olarak güvenilmez.

Zener diyotları VD22-VD25, 7 ... 8 mA'lık bir akımda stabilizasyon voltajı için olağan şekilde kontrol edilir Zener diyotlarını bir amplifikatöre kurarken, VD23'ün stabilizasyon voltajının 70'e eşit veya yaklaşık olması arzu edilir. .. VD100'ünkinden 24 mV daha büyük.

Temel akım aktarım katsayısı ve arıza gerilimi için VT1-VT10, VT44, VT45 transistörlerini kontrol etmek yeterlidir ve VT21-VT1 için Uke Katsayısı h4E 80 ... ...600 mA içinde olmalıdır. Taban kapalı ve 5 ... 12 ° C sıcaklıkta VT50-VT250 için arıza gerilimi en az 5 V, VT10, VT1, VT4, VT80, VT100, VT25 için - en az 5 V ve VT8 için olmalıdır , VT9 - en az 10 V. Bir arızanın başlama kriteri, akımda 44 μA'nın üzerindeki bir artıştır. Transistörleri seçerken en yüksek h45E katsayısına sahip örnekler en iyi şekilde VT80, VT6 olarak kullanılır. Transistörler VT7, VT40 ve VT50, 21 ... 6 ° C sıcaklıkta ve Uke \u7d 11 ... 12 V voltajda en az 15 h21E'ye ve ilk kollektör akımı Ikeo 50 μA'dan fazla olmamalıdır.

VT13, VT14 için akım transfer katsayısı kritik değildir; sadece 10 mA ve Uke = 6 ... 10 V kollektör akımında 40'tan fazla olması önemlidir. VT16-VT19 transistörleri için gereksinimler daha katıdır - h21e'leri yaklaşık 10 mA kollektör akımında ve Uke = 5 V en az 60 (tercihen 70...100) olmalıdır. Benzer bir gereklilik VT20-VT27 için de geçerlidir. h21e katsayısına göre transistör seçmeye gerek yoktur, yayılmanın %50 ... 80'i geçmemesi yeterlidir.

Çıkış transistörleri (VT28-VT43) için 21 A akımda h40e katsayıları en az 1 olmalıdır. h21e>80'li transistörlerin kullanılması güvenli çalışma alanları daha küçük olduğu için istenmez. Baz kapalıyken Ukeo arıza gerilimi, VT100, VT20, VT13 b-VT14 için 1 μA akımda en az 19 V ve VT80 - VT20 için en az 43 V olmalıdır (VT0,2 için 20 mA arıza başlangıç ​​akımında) -VT27 ve VT2-VT28 için 43 mA). Voltaj test sıcaklığı Ukeo-60...80°C.

VT13, VT14, VT16-VT43 için daha kapsamlı bir kontrol gereklidir. Bunun nedeni, bu transistörlerin herhangi birindeki kusurların, bir dizi diğerinin arızalanmasına yol açma olasılığının yüksek olmasıdır.

Bu bağlamda, kollektörün kritik akımını ve hacim direncini kontrol etmeleri ayrıca istenir. Aşırı yüksek direnç (yüksek voltajlı transistörler için tipik), transistörün yarı doygunluk moduna erken girmesine yol açar. Bu moddaki transistör çalışır durumda kalır, ancak yükseltme ve frekans özellikleri keskin bir şekilde azalır: kesme frekansı bir veya hatta iki büyüklük sırası düşer, akım aktarım katsayısı azalır ve toplayıcının etkin kapasitansı artar.

Transistörlerin ataletindeki bu kadar keskin bir artış, amplifikatörün özelliklerini düşürmenin yanı sıra, 0,6 ... 2 MHz frekanslarında kendi kendini uyarma riskine ve ardından akımların aşırı ısınması nedeniyle arızaya yol açar.

Bu bağlamda, VT13, VT14, VT16-VT42 transistörlerinin yarı doyma moduna girişi, nispeten düşük çalışma akımlarına sahip modlarının seçilmesi nedeniyle hariç tutulur. Akımlarda daha fazla azalma, dönüş hızında ve amplifikatörün kararlılık marjında ​​bir azalmaya yol açacaktır.

Bununla birlikte, kollektör hacim direncindeki varyasyon, transistör üreticileri tarafından standartlaştırılmadığından, doğrulama gereklidir. Amatör koşullarda, h21e'nin Uke voltajına bağımlılığının belirlenmesinden oluşur.

Teknik, transistörün verilen kollektör akımını, baz akımı ayarlayarak Uke = 5...10 V voltajına ayarlamaktan ve ardından bu voltajı kollektör akımındaki 10...15 azalmaya karşılık gelen bir değere düşürmekten oluşur. % (aynı temel akımda). Kollektör akımında keskin bir düşüşün başladığı bu voltaj, transistörün (belirli bir kollektör akımında) yarı doygunluğunun başlaması için eşik olacaktır.

KT9115 transistörlerinin eşik voltajı, 5 mA kollektör akımında 14 V'tan ve aynı akımda KT969 - 3 V'tan fazla olmamalıdır. VT13 olarak, en düşük yarı doygunluk eşik voltajına sahip transistörlerin kullanılması arzu edilir. İlk değer olarak alınan h21e değeri onlar için Uke = 10 ... 12V'de ölçülmelidir.

Transistörler KT961 ve KT639, 100 ... 150 mA'lık bir akımda test edilir ve Uke = 21V'de h5e başlangıç ​​katsayısı ölçülür. Bu akımdaki eşik voltajı KT1,5 için 639 V'u ve KT1,2 için 961 V'u geçmemelidir.

KT818 ve KT819 transistörleri 2 A'lik bir akımda kontrol edilirken, ilk h21e Uke = 5 V'ta ölçülmeli ve eşik voltajı KT1,8 için 818 V'u ve KT1,5 için 819 V'u geçmemelidir.

KT818 ve KT819 transistörleri için kritik akımın kontrol edilmesi, h21e'nin Uke = 5 V'ta ve iki kollektör akımı değerinin ölçülmesinden oluşur: 1 A ve 3 A. 21 A'lik bir akımda ölçülen h3e'deki azalmaya, değerin %65'ine kadar izin verilir 1 A akıma karşılık gelir.

G818 endeksli transistörler KT819 ve KT1, KT818GM ve KT819GM ​​​​'nin tam analoglarıdır ve yalnızca mahfaza tipinde (plastik - KT43-1) farklılık gösterir.

Transistörleri ve 50 mA'dan büyük akımları kontrol ederken, ısıtma için yeterince büyük bir güç serbest bıraktıklarından, ölçümler ya çok hızlı (birkaç saniye içinde) ya da transistörleri bir soğutucuya takarak yapılmalıdır.

Op-amp DA1, DA3, DA4'ün kontrol edilmesi aşağıdaki gibidir.

Frekans ve hız karakteristikleri, Şekil 10'daki devrede bir osiloskop ve bir jeneratör kullanılarak kontrol edilir. Kabul kriteri, en az 5 V/µs'lik büyük genlikli bir dikdörtgen sinyalin (girişte 60 V) yükselme ve düşme oranı ve 4 V genliğe sahip sinüzoidal bir sinyalin şeklinde gözle görülür bozulma olmamasıdır. 1,5...2 MHz frekansa kadar. Op-amp'in sinyalsiz akım tüketimi (güç filtresi dirençleri üzerindeki voltaj düşüşü ile ölçülür) 5 ... 10 mA içinde olmalıdır, 20 kHz frekansta maksimum çıkış voltajının genliği en az ± 14 V. Sınırlamadan çıkış geçici olaylarla birlikte olmamalıdır.

Gürültü ve önyargı voltajı, kısa devreli bir giriş ve S1 ve S2 kontaklarının kapatılmasıyla kontrol edilir; bu, op-amp'i 50 dB'lik bir kazançla ölçekli amplifikatör moduna sokar (S2'yi açmak, gürültü bandını 50 kHz ile sınırlar) . Çıkış gürültü voltajı 1,4 mV'u (osiloskop ekranında 7 mV tepeden tepeye) ve DC kayması ±1,5 V'u geçmemelidir.

DA2 op amp, Şekil l'de gösterilen şemaya göre açılarak kontrol edilir. 11. Uygunluk kriteri, çıkışta 200 mV'den fazla olmayan bir DC voltajının varlığı ve el terminal 3 DA2'ye dokunduğunda op-amp çıkışında bir başlatma sinyalinin görünmesidir.

Op-amp DA5 benzer şekilde kontrol edilir. Kararlı durumda çıkışında (1-2 dakika sonra), sabit voltaj 80 mV'u geçmemeli ve osiloskop ekranındaki gürültü voltajı salınımı 1 mV'u (tepeden tepeye) geçmemelidir. Gürültü ölçülürken, iyi bir koruma sağlanmalıdır.

310 x 120 mm boyutlarındaki levha (bkz. Şekil 12), deliklerin metal kaplanması ile 1,5-2 mm kalınlığında çift taraflı folyo cam elyafından yapılmıştır. KT-12 kasalarında (örneğin, KT28G ve KT818G) veya TO-819'de (220 mm kurşun hatveli) çıkış aşamasında kol başına 2.5 adede kadar güçlü transistör montajı için tasarlanmıştır.

Pirinç. 12 (büyütmek için tıklayın)

PCB ÖZELLİKLERİ VE AMPLİFİKATÖR MONTAJI

Şek. Şekil 13, bir kanalın kartı üzerindeki elemanların düzenini göstermektedir (bkz. Şekil 12). Devre şemasında belirtilen elemanların çoğuna ek olarak (Şekil 4). Kart, bir dizi ek bileşenin kurulumunu sağlar. Tahtadaki eski ve yeni öğelerin numaralandırmasını tutarlı tutmak için, bunlara ardışık seri numaraları veya harf indeksleri atandı, örneğin, VT23A. R86B.

Pirinç. 13 (büyütmek için tıklayın)

Sonuçlar K0, K1 - ortak tedarik

K2 - ortak sinyal, kısa devre - sinyal girişi;

FBH - çıkış +OS; FBL - çıkış -OS.

Kart, omuz başına 818 parçaya kadar daha yaygın yüksek güçlü transistörler KT819G ve KT12G takmak için tasarlanmıştır. Bu kapsamda izleyicinin ikinci kademesindeki (VT20-VT27B) transistör sayısı kol başına dörtten altıya çıkarılmış, VT16-VT27B'nin sükunet akımları da artırılmıştır. Ek olarak, bir dizi direncin değerlerini değiştirmek gerekiyordu: R76. R77 artık 130-150 ohm'dur (390 ohm yerine). R78-R81 - her biri 8,2 ila Ohm (15 Ohm yerine). R64, R66 değerini 10 ohm'a düşürmek de mantıklı. Transistörler VT16-VT19, her bir transistör çifti için bir tane olmak üzere, 1,5 ... 2 mm kalınlığında ve en az 25 cm ^ yüzey alanına sahip alüminyum alaşımdan yapılmış plaka ısı emiciler ile donatılmalıdır. VT13 ve VT14 için ayrıca küçük ısı emiciler (8...10 cm^) sağlanır. Isıtma VT13'ü azaltmak için. VT14, ayrıca R59 ve R63'ün derecelerini 160 ohm'a (150 ohm yerine) biraz artırabilirsiniz.

Ayrıca, R82-R85 değerleri 13 ohm'a (68 ohm yerine) ve R86 - R93 - 3,3 ohm'a (4,7 ohm yerine) düşürülür. Değişiklikler ayrıca düzeltme devrelerinin derecelendirmelerini de etkiledi - C16 artık 470 pF kapasitansa sahip (270 yerine). R25 ve R26 - her biri 2.7 kOhm (sırasıyla 4,7 kOhm ve 1 kOhm yerine). R33 artık 47 ohm olarak derecelendirilmiştir (220 yerine). R38 ve R44 - her biri 2.2 kOhm (2 kOhm yerine). R64 ve R66 - her biri 10 ohm (15 yerine). Kondansatörler C17. C18, bir adet 3-3,3 pF'lik boru şeklinde veya her biri 6,2'lik iki pF ile değiştirilebilir (gerekirse, geçiş tipine göre seçilir).

VD20, VD43'yi açarken VT26-VT27'teki minimum voltaj düşüşünü artırmak için, KD16A diyotunun VT19-VT521 transistör yayıcısı ile seri olarak ileri yönde açılması arzu edilir. Tahtada onlara yer yok. bu nedenle diyotu karşılık gelen yayıcı terminal ile kontak pedi arasındaki boşluğa lehimlemek en uygunudur.

PA'nın bozulmalarının gösterilmesine ek olarak (çıkış sinyalinin "sert" bir sınırlamasının neden olduğu), bir "yumuşak" sınırlayıcının çalışmasını gösterme olasılığı sunulmuştur. Bu, şemasını değiştirerek elde edilir (bkz. Şekil 14). "Yumuşak" sınırlayıcı tetiklendiğinde, direnç R126'da, yumuşak sınır eşiği yalnızca 0,6 ... 90 mV aşıldığında mutlak değeri 100 V'a ulaşan karşılık gelen işaretin voltajı belirir. Bu voltajın 1,2 ... 1,3 V'un üzerine çıkması, VD46-VD49 diyotları tarafından bloke edilir.

Ek olarak, nispeten düşük dirençli (1 kOhm) bir yükte çalışırken doğrusal olmama durumunu ve yüksek frekanslı girişimi algılama etkilerini azaltmak için op amp DA 3.5'in çıkış aşamasını "A" sınıfı moduna çıkarmak mümkündür. . 4 ... 6 mA akım kaynağı, KP46E veya KP303E tipi alan etkili bir transistör VT364 ve bir direnç R125 (yaklaşık 150 Ohm) üzerinde yapılır. KR140UD1101'in distorsiyonları bir akım kaynağı olmadan bile çok küçük olduğundan ve genel UMZCH distorsiyon seviyesine aşırı bir katkı yapmadığından. VT46 ve R125'in kurulumu isteğe bağlıdır. VT46'yı kurarken, boşaltma kapağı arıza voltajını kontrol etmek gerekir, 40 V'tan az olmamalıdır.

Kurulumun parazitik endüktansını sınırlamak için, VT20-VT43 çıkış aşamasının transistörlerinin çıkışları doğrudan baskılı devre kartına lehimlenmiştir. Bu önlem nedeniyle güçlü bir transistörün yayıcı terminalinin parazit endüktansının gerçek kesme frekansını azalttığını. Bunu akılda tutarak, 5 kesme frekansına sahip nispeten "yavaş" çıkış transistörlerinin hızını bile uygulamak için ...

Bu amaçla, özellikle çıkış transistörleri ve ayrıca VD37-VD41 diyotları (Şekil 13'te kırmızı ile gösterilmiştir), ısı emicinin yanından baskılı devre kartının altına yerleştirilir ve ondan yalıtılır. aşırı durumlarda lavsandan Nomacon tipi veya benzeri termal olarak iletken kauçuktan yapılmış bir conta. Isı ileten bir macunla birlikte mika, berilyum veya alüminyum nitrür seramikleri de kullanabilirsiniz. Contaları, özellikle ince olanları kullanırken, üzerlerine metal talaşlarının veya çapakların bulaşmasını önlemek için temas yüzeylerinin temizliğini dikkatlice kontrol etmek gerekir.

İki kanal için iki ısı emici, amplifikatör kasasına yan duvarları şeklinde entegre edilmiştir. Soğutucunun bir çizimi Şek. 15.

(büyütmek için tıklayın)

VT28-VT43 ve VD36-VD41'in sıkıştırılması çelik bir levha kullanılarak gerçekleştirilir (Şek. 16).

Güçlü yarı iletken cihazların "düzlemsel" yerleşimi ile kart, yapısal olarak bir ısı emici ile birleştirilmiştir. Bu durum, özel bir amplifikatör montaj teknolojisinin kullanılmasını gerektirir.

İlk olarak, C80, C81 kapasitörleri, VT15, VT20-VT43 transistörleri ve VD36-VD41 diyotları dışında tüm parçalar baskılı devre kartına monte edilir. Ayrıca, bu transistörler (VT15 hariç) ve kalıplanmış uçlara sahip diyotlar, örneğin bir iletken kullanılarak ve bu şekilde bir plaka (aşağıda yaklaşık olarak) ile bastırılarak ısı emici üzerindeki yuvalara yerleştirilir. böylece çok az çabayla hareket ettirilebilirler. Ardından, sonuçları deliklerle hizalamak için elemanların hareketliliğini kullanarak sonuçlarına bir tahta konur. Bundan sonra tahta, 10 mm yüksekliğindeki montaj direklerine (tahtanın köşelerine yakın dört delik) veya birkaç geçici desteğe, örneğin 20 mm sert tahta küplere sabitlenir. Ardından, VT43-VT36 ve VD41 -VD20'in tüm sonuçlarını lehimleyin. Bundan sonra kelepçe serbest bırakılır ve pano, diyotlar ve transistörlerle birlikte radyatörden çıkarılır. VT43-VT36, VD41-VD40 lehimleme kalitesini kontrol edin (C41.C80'in altındaki VD81, VD0,6 terminalleri. Karttan 80 mm'den fazla çıkıntı yapmamalıdır) ve C81 kapasitörlerini monte edin. C28. Transistörlerin ve diyotların montajı birkaç aşamada gerçekleştirilebilir, VT43-VT15 ile başlamak daha uygundur. Sıcaklık sensörü görevi gören VTXNUMX transistörü, gövdesi kör bir deliğe girecek şekilde karta lehimlenmiştir. ısı alıcıya delinmiştir. Bu tasarım, bu yüksek dirençli amplifikatör devresinde en az parazit kapasitansı sağlar.

Ardından, tüm temas yüzeylerini ince bir ısı ileten macun tabakasıyla yağlamak, VT 15 için ısı emicideki deliği macunla doldurmak ve her şeyi dikkatlice "temiz" birleştirmek için kalır.

Transistörleri yerleştirirken, kurala göre yönlendirilmelidir: en küçük h21e'ye sahip transistörler, amplifikatör kartının düşük sinyalli kısmının yanında ve en büyüğü - XP4 tarafında bulunur.

Transistörler VT20-VT27, somunlu saplamalar veya M2.5 altıgen cıvatalar kullanılarak yalıtım contaları aracılığıyla ısı alıcıya bağlanır. Somunlar (veya cıvatalar) açık uçlu bir anahtarla sıkılır. Bağlantı elemanlarının transistör kollektörü ile kapanmasını önlemek için saplamaların üzerine 2,8 ... 3 mm çapında ve 2 mm uzunluğunda ince duvarlı bir yalıtım tüpü parçaları konur. Böyle bir tüpü, örneğin makine yağı ile hafifçe yağlanmış 2,5 ... 2,6 mm çapında bir mandrel üzerine birkaç tur lavsan yapışkan bant ("yapışkan bant") sararak yapmak zor değildir.

Transistörlerin ve diyotların iniş düzlemleri, kurulumdan önce bir çubuk üzerinde topraklanmalıdır. Ardından contaların çentiklenmesini önlemek için montaj deliklerinin ve transistör kasalarının kenarlarından küçük pahlar (0,2 ... 0,3 mm) çıkarılır.

Yük anahtarlama rölesini bağlamak için, karta [26] PLS tipi ХР2 pimli konnektörün 10 pimli bir bölümü takılır. bilgisayarlarda kullanılır. Konnektörün çift kontaklarına bir çıkış filtresi devresi bağlanır ve tek kontaklara güçlü bir amplifikatör aşamasının çıkışı bağlanır. Mevcut konektörlerin kalitesi hakkında şüphe varsa, röleden gelen kablo doğrudan kart üzerine lehimlenebilir.

Her bir amplifikatör kanalının kartından gelen çıkış sinyali, XRP konektörü aracılığıyla 26 telli bir şerit kablo aracılığıyla da beslenir. "Sinyal" tek kontaklardır ve çift kontaklar ortak bir kabloya bağlıdır. Bu durumda, L1, L2, R118-R.121, C77-C79 çıkış filtresinin elemanları. ve atlama telleri S2 ve S3, atlama tellerine arka panelden erişilebilmesi için amplifikatörün çıkış terminallerinin yakınına yerleştirilmiş küçük korumalı bir kart üzerinde bulunur. Bobinler arasındaki mesafe en az 25 mm'dir ve birbirlerine dik açılarda yerleştirmek daha iyidir.

Bobin L1 (1,3 μH) 11 ve L2 (1.8 μH) - 14 ... 1.7 mm çapında 2 tur PEV teline sahiptir. 18 mm çapında bir çerçeve üzerine kangal sarılırlar. Bobinler epoksi ile sabitlenir.

Filtre kartının ekranı manyetik olmayan malzemeden yapılmıştır. Bobinlerden en az 25 mm uzakta olmalıdır. Amplifikatörün kararlılığını korumak için şerit kabloların uzunluğu 350 mm'yi geçmemelidir.

Amplifikatörün kurulumunu kolaylaştırmak için ±53 V doğrultucuların (VD8, VD9 - Şekil 7'deki) diyot köprüleri otomasyon ünitesinden PA panolarına aktarılmıştır. Her köprü (kart üzerinde - VD42-VD45) ayrı KD243B diyotları üzerine monte edilmiştir. KD243V veya KD247B. Tepe akımı kapasitörlerini azaltmak için C80. C81 daha küçük bir kapasiteyle alınmalıdır - 1000 mikrofarad.

Güç trafosu T1'in sargılarının çıkışları, 4 mm'lik bir hatve ile sekiz pimli bir MPW-8 XP11 konektörü [5.08] aracılığıyla amplifikatör kartına bağlanır. Güvenilirlik ve düşük kontak direnci, yüksek akım devrelerinin kontaklarının çoğaltılmasıyla elde edilir. Bir konektör yerine, bir terminal konektörü takabilir veya kabloları baskılı devre kartının deliklerine lehimleyebilirsiniz.

Kurulum kolaylığı için, amplifikatör kartı ile otomasyon ünitesi arasındaki tüm bağlantılar tek bir konektöre - XP1 - yönlendirilir. Bu nedenle, kartta üç pimli bir konektör yerine (XP1 - Şekil 4'te), IDC14 tipinde 14 pimli bir konektör bulunur. Kontaklarının amacı ve numaralandırması Tabloya göre değiştirilir. 1.

Buna göre, konektörün eşleşen kısmının kontaklarının numaralandırılması da düzeltilir (XS1 - Şekil 5'te). aşırı yük göstergesinin ve "Sıfırla" düğmesinin amplifikatör kartına bağlandığı. DC voltaj algılama cihazının (bkz. Şekil 16) düşük geçiş filtresinin direnci R26 (R7 - başka bir kanal için), XP5 konnektörünün 1 pimi ve ek bir koruyucu direnç R124 (ile 0,3 - 4,7 kOhm'luk bir direnç - şemada gösterilmemiştir, ancak kart üzerindedir). Yumuşak sınırlayıcı çalıştırma sinyali (bkz. Şekil 14), bozulma göstergesine benzer ek bir eşik düğümü aracılığıyla göstergeye (bununla ilgili daha fazla bilgi makalenin sonraki bölümünde) girer.

Esnek limit göstergesinin sunulmadığı varyantta, amplifikatör kartına VD46-VD49 diyotları takılmaz ve direnç R126 yerine bir jumper lehimlenir. VT46'nın Elemanları. DA125 op-amp'in "A" sınıfı moduna geçmesi gerekmiyorsa R3 kurulu değildir.

S1 atlama teli yerine (bkz. Şekil 4), kartın PLS konnektörünün dört pimli bir bölümü vardır. aynı anda birkaç işlevi yerine getirmek. İlk olarak, hoparlörlere giden kablolardaki voltaj düşüşü kompansatörünün çalışma modunu değiştirebilirsiniz. 2 ve 1 numaralı pinler arasında bir köprü ayarlamak, dört telli moda karşılık gelir ve 2 ve 4 numaralı pinler arasında bir köprü ayarlamak, üç telli modu etkinleştirir ([3]'teki gibi). İkincisi, amplifikatörü test ederken, bu konektör, giriş düşük geçiş filtresini ve yumuşak sınırlayıcıyı atlayarak, R30 direnci aracılığıyla amplifikatöre bir test sinyali sağlamaya yarar. Bu, modüller arası distorsiyonu ölçmek için iki jeneratörden gelen sinyalleri toplamanıza ve bir kare dalga darbe sinyali ile amplifikatördeki geçişleri gözlemlemenize olanak tanır.

Amplifikatörün iki prototipiyle yapılan deneyler, elimizdeki KT9115 ve KT969 transistörler için, test edilen transistörlerin %70'inden fazlasının önemli ölçüde daha düşük bir kesme frekansına sahip olduğunu gösterdi. KT9115 için önerilen yedek 2SA1380'dir. KT969 - KT602BM veya 2SC3502 için. Bu transistörler, 2SAl538n2SC3953'e göre kendi kendini uyarmaya çok daha az eğilimlidir.

Ek olarak, amplifikatörlerin sınırlayıcı modlarda test edilmesi sırasında, son aşamadaki transistörlerin - KT639 gibi - yetersiz güvenilirliği ortaya çıktı. BD139 da öyle. BD140. Yazar tarafından yürütülen bu transistörlerin mevcut kopyalarının güvenli çalışma alanı üzerine yapılan bir araştırma, yükselticinin yüksek sıcaklıklarda güvenilir şekilde çalışmasını garanti etmenin yetersiz olduğunu gösterdi.

Amplifikatörün güvenilirliğini artırmak için, özellikle dengesiz bir güç kaynağı olan yerleşim yerlerinde, yükte gereken gerçek maksimum güce bağlı olarak besleme voltajının düşürülmesi önerilir. Amplifikatörün çıkış aşamasına ±28 V'tan daha yüksek bir voltajla güç verirken, KT639Zh ve KT961A yerine ucuz ithal 2SB649 transistörler kullanılmalıdır. 2SB649A (pnp yapıları) ve 2SD669. 2SD669A (npn yapıları). ve ±40 V güç ile - 2SA1837 ve 2SC4793.

Amplifikatörde tavsiye edilenlerin dışında bileşenler kullanılıyorsa, sürekli veya daha da kötüsü, yararlı sinyale bağlı olan bireysel transistörlerin RF üretimi. Bu kusur büyük olasılıkla VT13'tedir. VT14, VT6 ve VT8. VT13 ve VT14 transistörlerinin üretimini bastırmak için sırasıyla B64C41 ve R66C42 devreleri sağlanır, ancak VD23 zener diyotlarının kullanımı sağlanır. Yüksek kapasitanslı VD24, yüksek frekanslı transistörlerle (2SA1538 ve 2SC3953) birlikte, temel devrelere 22 ... 47 Ohm dirençlerin dahil edilmesini gerektirebilir. Bu nedenle, bu dirençler için pedler kartın arka tarafında bulunur (yüzeye montaj için boyut 0805). Aynı amaçla, VT5 transistörlerinin tabanı ile yayıcısı arasında kurulum için yerler sağlanmıştır. Sırasıyla 8 ... 10 ohm ve 20 ... 100 pF dereceli VT300 seri RC devreleri.

VT6 p-n bağlantılarının bozulma olasılığına karşı garanti etmek için. Geçici durumlar sırasında VT8, kollektör devrelerine güç uygulandığında, KD521A diyotunu ileri yönde açmak gerekir: kollektör deliğine (VT6.VT8) bir çıkışla lehimlenir. ve ilgili transistörün toplayıcısı diğer terminale bağlanır.

Güç dirençleri R94 - R109. R122. R123, 0.5W'a düşürülebilir. Bu arada, kartın tasarımı 0.25 W yerine 0,125 W direnç kullanmanıza izin veriyor.

Tahtadaki montaj yoğunluğunu artırmak için, diğerlerinin altına bir dizi eleman yerleştirildi (örneğin, VD19 diyotu, VT5, VT7 transistörlerinin altına yerleştirilmiştir). Bu nedenle, film kondansatörleri gibi büyük boyutlu elemanlar, dirençler ve diyotlar monte edildikten sonra kurulur.

C53 - C76 kondansatörlerinin montaj yerleri, en yaygın iki boyutun montajına izin verir: sırasıyla 22 veya 25 mm terminaller arasındaki mesafe ile 10,3 veya 12,7 mm çapında. Pençe şeklindeki terminallere sahip kapasitörler kurmak da mümkündür.

Eksik bir C53 - C76 kapasitör seti kullanırken, bunları kartın merkez hattına daha yakın yerleştirmek daha iyidir. Kapasitörler C30, C3. C80 ve C81'in çapı 18 mm'den fazla olmamalı ve terminaller arasındaki mesafe 7,5 mm olmalıdır.

C1'in altındaki kurulum yeri, K73-17 kondansatörlerinin montajı için tasarlanmıştır. K77-2. K78-2 veya ithal (pimler arasındaki mesafe 3.5 veya 15 mm).

Seramik kapasitörlerin sonuçları bu şekilde kalıplanmıştır. böylece aralarındaki mesafe 5 mm olur. Ek olarak C11A kapasitörleri tanıtıldı. C19A - güç devrelerini bloke ediyor \u16,5d 0.1 V, kapasitansları XNUMX uF'dir.

Baskılı devre kartının kenarlarından birinin neredeyse tamamen ortak bir tel tabakasıyla dolu olması nedeniyle, hatlar arasında kısa devre ararken "ışık aracılığıyla" kontrol edilmesi zordur, bu nedenle mümkün olan en iyi şekilde yapılmalıdır. bakım.

Kartların iki prototipinin montajından sonra, yukarıdaki tavsiyeler dikkate alınarak monte edilen amplifikatörün ön testleri gerçekleştirildi. Aynı zamanda, güç amplifikatörünün önceki ölçümlerinin aksine (giriş filtresi ve yumuşak sınırlayıcı olmadan), geçiş yolunun bozulmaları - filtre ve sınırlayıcı ile birlikte ölçüldü. Testler, aslında ses teknolojisinde dünya standardı olan Audio Precision System One kompleksi üzerinde gerçekleştirildi. Bu komplekste kullanılan distorsiyon ölçüm yöntemleri IEC tarafından standardize edilmiştir. sadece bozulma ürünlerini değil, aynı zamanda geniş bant gürültüsünü de (22, 80 veya 200 kHz bandında) dikkate alın. Bu özellik, sinyal seviyesinde bir azalma ile bozulma seviyesini fazla tahmin etmesine rağmen (gürültü ile maskelenirler), ancak çeşitli parametrik etkilerin ürünlerini tespit etmeyi mümkün kılar: sinyal seviyesindeki bir artışla gürültüdeki bir artıştan dinamik dengesizlik ve montaj gürültüsünün algılanması için.

4 ve 38 kHz frekanslarında ±1 V besleme voltajına sahip 20 Ω yükte güç seviyesinin bir fonksiyonu olarak harmonik artı gürültü (THD+N) ölçüm sonuçları şekil 17'de gösterilmektedir. 80. Bu grafik, analizörün maksimum hassasiyetinde limitlerin otomatik olarak değiştirilmesinin neden olduğu özelliklerin testere dişi davranışını açıkça göstermektedir. "Yumuşak sınırlayıcının" başlangıcı, yaklaşık 100 ... 12 watt'lık bir güce karşılık gelir. ve 80 ila 200 W çıkış gücü ile 0.003 kHz'e kadar bantta THD + N değeri %20'ü geçmez. ayrıca, 1 kHz'lik bir frekanstaki bozulma seviyesi (alt eğri), 1 kHz'lik bir frekanstakinden biraz daha düşük çıkıyor. 200 W'lık bir güçte, UMZCH kartının (koruma ve muhafaza olmadan) 0,0085 kHz'e kadar olan banttaki toplam arka plan, gürültü, girişim ve bozulma, %81 (-XNUMX) dB seviyesini geçmedi.

Diğer özelliklerden, 100 kHz'lik bir frekans için dinamik modüller arası bozulma seviyesinin (DIM-15) giriş sinyali voltajına bağımlılığı ilgi çekicidir (Şekil 18).

Amplifikatör düzenlerinin dikkatli bir şekilde incelenmesi, diğer birçok ilginç özelliği ortaya çıkardı ve doğruladı, örneğin, OOS açılmadan önce bile sinyal frekansı arttıkça çıkış aşamasındaki "adım"ın kaybolması.

Yapısal olarak, güç amplifikatörü birkaç bölmeye bölünmüş metal bir kasa içinde yapılmıştır. Elemanlar esas olarak baskılı devre kartlarında bulunur. Kasa içine yan duvarlara monte edilmiş güç amplifikatörü panolarına ek olarak radyatörler, çıkış filtre panoları, yük koruma röle panoları ve bir otomasyon panosu takılmıştır. Amplifikatörün ön paneline, bozulma ve koruma çalışmasını göstermek için LED'leri HL1 - HL4 ve koruma tetiğini sıfırlamak için bir düğme SB1 (bkz. Şekil 19'daki şema) içeren bir kart yerleştirilmiştir. Tüm kartlar IDC serisi klemensler ve 14 ve 26 iletkenli yassı kablolar ile birbirine bağlanır.Lehimli bağlantılar sadece sinyal devrelerinde ve yüksek akımlı güç devrelerinde kullanılır.

Güç transformatörleri (TT.T2), korumalı bölmelerden birinde doğrudan amplifikatör kasasına monte edilir. Optotiristörler VS1 ve VS2, transformatörlerle aynı bölmede bulunan yaklaşık 100 cm0,022 alana sahip bir plaka ısı emici üzerindeki bir yalıtım contası vasıtasıyla monte edilir. Ayrıca amplifikatör kasasından izole edilmiştir. Şebeke şalterinin kontaklarında kıvılcım oluşmasını önlemek için, kontaklara paralel olarak ek olarak seri RC devreleri (240 μF. XNUMX Ohm) eklenir.

Amplifikatörün giriş devreleri ek korumaya sahiptir. Amplifikatörün gürültü bağışıklığını artırmak için, giriş ve çıkış devrelerinde ortak mod transformatörleri sağlanmıştır (Şekil 1'da T4.T7 - T19). Her kanaldaki faz içi transformatörler T1, manyetik geçirgenliği en az 40 ve en az 80 cm1000 kesit alanı olan büyük boyutlu (1 ... 2 mm çapında) ferrit halkalar üzerinde yapılmalıdır. . Bir araya getirilen dört telin sarım sayısı 10 - 15 arasındadır ve yüksek akım iletkenleri en az 1.5 mm2 kesite sahip olmalıdır. OS devresi için sargılar, MGTF-0.12 telinden yapılması en kolay olanıdır. Ortak mod transformatörleri T4 - T7, ferrit K0.07x17x8 veya benzeri halkalarda MGTF-5 tel ile yapılabilir, dönüş sayısı yaklaşık 20'dir (pencere dolana kadar sarma). Parazitik rezonansları azaltmak için R47 - R50 dirençleri de eklenir. S2 ve S3 atlama tellerinin tasarımı da değiştirildi (bkz. Şekil 4, Radyo No. 11, 1999) - bunlar tek bir altı pimli grup halinde bir araya getirildi. Amplifikatörü dört telli modda açmak için 3 ve 5, 4 ve 6 numaralı kontakları kapatın. iki telli modda - 1 ve 3, 2 ve 4.

AMPLİFİKATÖR KURULUMU

Açıklanan amplifikatör, doğrudan bağlantılı çok sayıda aktif elemana sahiptir, bu nedenle amatör koşullarda aşamalı olarak kurulması tavsiye edilir.

Kurulum için aşağıdaki ekipman gereklidir: en az 20 MHz bant genişliğine (daha iyi - 150 ... 250 MHz) ve bölüm başına en az 5 mV hassasiyete sahip bir osiloskop (örneğin, C1-64. C1-65. C1-70, C1-91, C1-97.C1 -99.C1 -114.C1 -122), 3 ... 10 tekrarlama oranı ile 10 ... 250 V genliğe sahip bir dikdörtgen darbe üreteci kHz ve 15 ns'den fazla olmayan bir ön süre. 5 V'a kadar genliğe ve en az 1 MHz'lik (tercihen 10 ... 20 MHz'e kadar, örneğin GZ-112) frekans aralığının üst sınırına sahip bir sinüzoidal sinyal üreteci. Bu jeneratörün harmonik faktörü önemli değildir. Ek olarak, bir dijital veya işaretçi multimetreye ve en az 3.9 W'lık bir dağıtım gücü için 10 ... 25 Ohm dirençli iki tel sargılı dirence ihtiyacınız olacaktır (performansı kontrol ederken güç raylarına dahil edilirler) ). Elbette bir yük eşdeğerine de ihtiyaç vardır.

Puls üreteci, yüksek hızlı CMOS mikro devrelerinin elemanları üzerine monte edilebilir. örneğin, KR1564, KR1554, KR1594, 74ANS, 74AC, 74AST serisi, TL2 (veya benzeri) mikro devrelerden bir Schmitt tetikleyici kullanmak en iyisidir. Jeneratörün kendisi (multivbratör) bilinen şemalardan herhangi birine göre monte edilebilir, ancak dik cepheler oluşturmak için sinyalinin ardışık olarak bağlı birkaç mantık elemanından geçirilmesi gerekir.

Amplifikatör aşamalarını RF'de kendi kendine uyarma flaşlarının olup olmadığını kontrol etmek için, bant genişliği en az 250 MHz (C1-75. C1-104. C1-108) olan bir osiloskopa ihtiyacınız vardır. yokluğunda, bandı en az 250 MHz (VK7-9. VK7-15) olan dedektör kafasına sahip bir voltmetre ile idare etmeyi deneyebilirsiniz.

Amplifikatörün getirdiği doğrusal olmayan distorsiyonun büyüklüğünü ve doğasını değerlendirme isteği varsa, düşük gürültülü ve distorsiyonlu bir sinüzoidal sinyal üreteci gerekli olacaktır (GZ-102. GZ-118. GS-50). artık sinyali izlemek için bir çentik filtresinin yanı sıra oldukça hassas (bölüm başına 100 μV'den daha kötü olmayan) bir osiloskop ile donatılmıştır. Dinamik aralığı en az 80 dB (SK4-56) olan bir spektrum analizörü de kullanışlıdır.

Amplifikatördeki tüm lehimleme için ağ bağlantısının kesilmesi gerektiğini hatırlamakta fayda var.

Her şeyden önce, güç kaynağı ve otomasyon doğrulamaya tabidir. Önceki bölümde bahsedildiği gibi, distorsiyonu belirtmek için bir sinyal kaynağı seçme yeteneğini tanıttı. Bu amaçla S1 kontak grubu kullanılır (Şekil 19). 1 ve 3, 2 ve 4 numaralı pinler arasına atlama tellerinin takılması, PA'nın bozulmalarının göstergesine ve 3 ve 5, 4 ve 6 numaralı pinler arasına - "yumuşak" sınırlayıcının çalışmasının göstergesine karşılık gelir.

(büyütmek için tıklayın)

Öncelikle stabilize voltajların değerlerini (± 16 ... 17.2 V aralığında olmalıdır), dalgalanmaların genliğini (aralık 1 mV'den fazla değildir) ve kendi kendine yokluğunu kontrol etmeniz gerekir. - DA5 - DA8 stabilizatörlerinin yaklaşık 100 mA yükte uyarılması (160 W gücünde 2 Ohm direnç). Dalgalanma ve olası üretim, "kapalı" girişi olan bir osiloskop ile kontrol edilir.

Ardından otomasyon ünitesini kontrol edin. Bunu yapmak için, 7 ve 8 (veya 4 ve 11) DAZ ve DA4 terminalleri geçici olarak 1MGTF-0.07 montaj kablosundan vb. atlama telleriyle ortak bir kabloya bağlanır. Ardından, otomasyon ünitesinin gücünü açarak, sıfırlama darbesinin DD6'ün 3. pimine geçişini kontrol edin. DD12'ün 8 ve 3 numaralı terminallerinde darbelerin varlığı ve optotiristörlerin ve rölelerin anahtarlama dizisinin geçişi (7 için "Radyo", No. 12'deki Şekil 1999'ye bakın). Amplifikatörün toplam hareketsiz akımındaki artış nedeniyle, "başlangıç" dirençlerinin (R11.R12) sayısının 3'e çıkarıldığını ve değerlerinin 100 - 120 ohm'a düşürüldüğünü unutmayın. DA3 karşılaştırıcılarındaki teşhis düğümlerini kontrol etmek için. DA4, girişlerinin ortak bir kablo ile bağlantısını kesin DA3 terminallerinden ilgili jumper'ı çıkardıktan sonra, giriş akımlarından dolayı girişinde bir sinyal görünür ve HL1 veya HL2 LED'leri yanar (U5 kartı. Bkz. Şekil 19). iki atlama telinden herhangi birinin DA4 pimlerinden çıkarılması, birkaç saniye sonra röleyi ve optotiristörleri kapatmalıdır.

Testi tamamladıktan sonra, DA3 ve DA4'ten tüm jumper'ları çıkarın. T1 transformatörünün terminallerinin işaretlemesinin doğruluğunu kontrol etmek de yararlıdır - sargıların yanlış bağlanması, güçlü transistörlerin arızalanmasına ve oksit kapasitör bankasından bir selama kadar geniş kapsamlı sonuçlara yol açabilir.

Güç kaynağını ve otomasyonu kontrol ettikten sonra, amplifikatörün kendisini kurmaya başlayabilirsiniz (elbette her kanal için ayrı ayrı).

Her şeyden önce, ayarlanmış direnç R60'ın motoru, maksimum direncine karşılık gelen konuma ayarlanmalıdır (gidebildiği kadar saat yönünün tersine). OOS döngüsünü kırmak için, amplifikatörün çıkış aşamalarını kontrol ederken, R33 geçici olarak lehimlenir. Kurulum sırasında "yumuşak" bir sınırlayıcının etkisini ortadan kaldırmak için, R16, R17 dirençlerinin direnci 56 ... 62 kOhm'a düşürülmelidir. Ayrıca, 10 - 22 kOhm nominal değerinde bir çok dönüşlü değişken veya düzeltici direnç ve 10 kOhm'da bir sıradan (tek dönüşlü) değişken veya düzeltici direnç stoklamanız gerekir. Amplifikatörü ayarlarken S1 kontak grubunda herhangi bir jumper olmamalıdır.

İlk aşama, kaskadların VT5 - VT43 üzerindeki performansının bir değerlendirmesidir. İlk olarak, doğru akım modlarını ve koruma ünitesinin sağlığını kontrol edin. Bunu yapmak için, VT5 transistörlerinin tabanının terminalleri, bir jumper ile ortak kabloya bağlanır. VT7, lehimli R33 çıkışındaki deliği kullanarak (VT5, VT7 tabanları panoya bağlanır); daha sonra ortak kabloya giden ±40 V güç kaynağı devresini kapatırlar ve güç kaynağı ve otomasyon ünitesini XP1 konektörüne ve ±4 V güç kaynağı (uç kontaklar) sağlayan trafo sargısını XP53 konektörüne bağlarlar. Bu durumda ±40 V doğrultucu sargıları XP4'ten AYRILMALIDIR. Çıkış RLC devresi ve yük henüz bağlı değil.

Bundan sonra, güç kaynağını açın ve VT13, VT14 transistörlerinin DC modlarını kontrol edin. Aşamanın besleme voltajı (sırasıyla R72 ve R75 dirençlerinin terminallerinde ölçülmesi uygundur), çıkışın gerçek besleme voltajından ± 52 ... 55 V veya 12 ... 15 V daha yüksek olmalıdır. sahne. Alt ve VD23 ve VD24 tahtlarındaki voltaj, R3 ve R59 dirençlerinde yaklaşık 63 V olmalıdır - her biri yaklaşık 2.4 V R44 ve R38'de - yaklaşık 15 V. 13 V'u geçmemelidir. Ölçümler yapılırken, cihazın probu tarafından ortak bir kabloyla test edilen devrelerin kazara kısa devre yapmasını önlemek için özen gösterilmelidir (izolasyon kaplamalı panolar - "yeşil" tercih edilir). Transistörler VT14 - VT1, VT9, VT12 güç açıldıktan sonra kapalı kalmalıdır.

Koruma eşiğini kontrol etmek için, VT44 tabanı ile kaydırıcısı bir sınırlayıcı direnç (53-10 kΩ) aracılığıyla terminallerden birine bağlanan +1 V güç kablosu arasına 1.5 kΩ'luk bir değişken direnç bağlanır ve maksimum direnç konumu. Ardından, gücü açarak, koruma tetiği etkinleştirilene ve ilgili amplifikatör kartındaki VD3'ye paralel olarak bağlanan ekran kartındaki HL4 (veya HL22) LED'i yanana kadar direnç kaydırıcısını yavaşça çevirin.

Ardından, amplifikatör çıkışı ile VT44 transistörünün tabanı arasındaki voltaj ölçülür: dahili 1,7 ... 2.2 V'deki değer normal kabul edilir. Ardından, koruma tetiğini SB1 düğmesiyle sıfırlamaya çalışırlar (ekran kartında, bkz. Şekil 19). sıfırlama yapılmamalıdır. Bundan sonra güç kapatılır, değişken direnç lehimlenir ve uç terminaller arasında direnci ölçülür. ±53 V besleme gerilimi ile yaklaşık 5 kOhm olmalıdır.

Ardından, anahtarlama eşiği VT45 aynı şekilde kontrol edilir. tek fark, dirençleri bağlamak için -53 V besleme devresinin kullanılmasıdır.Koruma eşikleri yaklaşık olarak aynı olmalıdır. Koruma tetiklendikten sonra zener diyotları VD23 ve VD24 üzerindeki voltaj düşüşünü de kontrol etmek gerekir - 0.4 V'u geçmemelidir.

Bundan sonra, sinyalin op-amp DA1'den geçişi kontrol edilir. DA1 çıkışındaki sabit bileşen 25 mV'u geçmemelidir. ve elinizle C1 kondansatörünün terminallerine dokunduğunuzda, DA1 çıkışında şebeke frekansıyla bir parazit ve parazit sinyali görünmelidir. Gerekirse, sinyal akışını kontrol etmek ve filtrenin frekans yanıtını değerlendirmek için jeneratörü kullanabilirsiniz (-3 dB düzeyinde kesme frekansı yaklaşık 48 kHz olmalıdır). 1 kHz frekansta kazancı 2'dir.

Bir sonraki adım, performansı kontrol etmek ve kaskadların durgun akımını VT5 - VT8 transistörlerinde ayarlamaktır. VT13 - VT43.

Bu, sinüzoidal bir sinyal oluşturucu, bir osiloskop (tercihen iki kanallı) gerektirecektir. multimetre. 80 mV'den fazla olmayan bir hata ile 100 ... 8 m5 sabit voltajı ve daha önce bahsedilen çok turlu değişken direnci ölçebilir. Doğrulama aşağıdaki gibidir. VT5 ve VT7 tabanlarının artık ortak kablodan bağlantısı kesildi ve çok dönüşlü direnç motoruna bağlandı, diğer iki direnç ucu +16.5 ve -16,5 V baralara bağlandı. 40 - 4 ohm dirençli ve en az 2.3 watt gücünde dirençler aracılığıyla karşılık gelen XP6.7 kontakları (pim 3,9 ve 10). Yanlışlıkla kendinizi yakmamak için her bir rezistansı ayrı bir bardak suya koymanızda fayda var.

Gücü açarak, güç baralarında ± 40 V (9 ... 25 V aralığında olabilir) doğrultulmuş voltajın varlığını ve simetrisini ve ayrıca toplayıcı ile yayıcı VT15 arasındaki voltajı kontrol edin. 4,5 V'u aşarsa, gücü hemen kapatmalı ve R61'in direncini artırmalısınız.

Ardından, VT14 toplayıcısına bir voltmetre bağlayın ve gücü tekrar açın. Çok turlu değişken direncin motorunu döndürerek, ortak kabloya göre VT14 kollektöründe -2.5 ... -3.5 V'luk bir voltaj ayarlanır. Bu durumda VT5 ve VT7 tabanlarındaki voltaj ±1 V'u geçmemelidir. Küçük bir aralıkta direnç R59 seçilerek asimetri ortadan kaldırılır. zener diyot VD23 ("artı" sapma ile) veya R63. VD24 ("eksi" de bir sapma ile). Simetri sağlanamıyorsa veya dengeleme için gerekli voltaj VT5'in bazındadır. VT7 3 ... 4 V'u aşıyor. kurulumu kontrol etmek ve hatalı elemanları değiştirmek gerekir. Dolaylı arıza belirtileri, dirençlerin veya transistörlerin aşırı ısınması olabilir.

Voltaj amplifikatöründe simetriye ulaştıktan sonra, çıkış aşamasının durgun akımını ayarlamaya başlarlar. Bu prosedür aynı zamanda en iyi şekilde birkaç adımda yapılır. Her şeyden önce, gücü açarak, VT20 - VT23 ve VT24 - VT27 transistörlerinin tabanları arasındaki voltajı kontrol edin. 2.5 V'tan fazlaysa, VT20-VT27 transistörlerinden biri büyük olasılıkla kırılmıştır. Ardından, VT16 taban yayıcı bağlantılarındaki voltajı kontrol edin. VT18 ve VT17. VT19 - ileri yönde kaydırılmalıdırlar. Ardından, VT20 - VT23 ve VT24 - VT27 taban emitör bağlantılarında ters polarmanın olmadığını kontrol edin. Bundan sonra, R60 motorunu saat yönünde dikkatlice döndürerek, VT20 - VT23 ve VT24 - VT27 transistörlerinin tabanları arasındaki voltajı 2.2 ... 2.3 V olarak ayarlayın. Çıkış transistörleri B sınıfı modda kalacaktır.

Bundan sonra çıkış aşamasının performansı kontrol edilir. Jeneratörden gelen sinüzoidal bir sinyal, en az 5 μF (seramik olabilir) kapasiteli bir dekuplaj kondansatörü aracılığıyla VT7, VT0.33 tabanlarına beslenir ve osiloskobun "açık" girişi, yayıcı dirençleri bağlayan veri yoluna bağlanır çıkış katının (R94 - R108). Bağlantı için XP2 konektörünü kullanmak uygundur. ayar sırasında tüm kontakları birbirine kapatan bir jumper takılı olan kontaklarda.

İki kanallı bir osiloskop kullanırken, ikinci kanalı VT5, VT7 tabanlarına bağlamak uygundur. Gücü açtıktan sonra, amplifikatörün çıkışındaki sabit voltajı kontrol ederler - ± 4 V içinde ayarlanmalıdır. Aksi takdirde, VT5, VT7 tabanlarındaki voltajı ayarlayan çok dönüşlü direnci ayarlamanız gerekir.

Osilatör frekansını 10 kHz'e ayarlayarak ve çıkış sinyali seviyesini 0.2...0.5 V'a düzgün bir şekilde artırarak, amplifikatör çıkış sinyali sınırlandırılır. Kısıtlamaya giriş ve çıkış geçici olmamalıdır. VT5, VT7 tabanlarından 10 kHz frekansta amplifikatör çıkışına transfer katsayısı 110 ... 160 aralığında olabilir. Çıkış sinyal seviyesini 1 ... 2 V'a düşürerek ve yükü amplifikatör, frekansı 50 ... 100 kHz'e yükselterek çıkış sinyalindeki "adım" da keskin bir düşüş olup olmadığını kontrol ederler.

Çıkış aşamasının çalıştığından emin olduktan sonra, yayıcı dirençler üzerindeki voltajla kontrol ederek durgun akımın son ayarına geçerler. Bunu yapmak için, örneğin herhangi bir çıkış transistörü çiftinin yayıcıları arasına bir voltmetre bağlayın. VT28 ve VT36 ve R60 direncini ayarlayarak bu voltajı 180 mV'a ayarlayın. Jeneratörden gelen sinyal uygulanmadığında kaskad çıkışındaki voltaj ± 3.-4 V'u geçmemelidir (gerekirse çok turlu bir dirençle ayarlayın). Bu amplifikatörün sakin akımı, diğerlerinin aksine, ısınma ile azalır, bu nedenle amplifikatör ısındıktan sonra nihai olarak ayarlanması gerekir.

Sessiz akımı ayarladıktan sonra, kaskadın diğer yayıcı dirençleri üzerindeki voltaj düşüşü kontrol edilir. 70 ... 120 mV aralığında olmalıdır. Voltajı anormal derecede düşük veya aşırı yüksek olan yayıcı dirençli transistörler değiştirilmelidir, ancak tam voltaj eşitliği elde etmek gerekli değildir. Paralel bağlı çıkış transistörleri için baz yayıcı voltaj değerlerinin yayılması, çıkış aşaması omuzlarının daha yumuşak bir şekilde anahtarlanmasına ve buna bağlı olarak distorsiyonun azalmasına (tüm transistörlerin aynı anda anahtarlandığı duruma göre) katkıda bulunur.

Hareketsiz akımı ayarladıktan sonra, amplifikatörün ayrı ayrı transistörlerin RF oluşturma flaşları için kontrol edilmesi önerilir. Bunu yapmak için, yüksek frekanslı bir osiloskobun 1:10 sondasının ucuna 500 ... 2,2 pF kapasiteli bir kapasitör lehimlenir (böyle bir sondanın giriş direnci 3.9 Ohm'dur, ancak ihmal edilebilir bir giriş kapasitansı vardır) ). Ardından, jeneratörden VT5, VT7 tabanlarına 0.3 ... 1 kHz frekanslı bir sinyal uygulanır ve sinyal seviyesini kademeli olarak artırarak, aşağıdaki noktalarda yüksek frekanslı salınım flaşlarının varlığını ararlar: VT5, VT7 yayıcılarda, VT6, VT8 yayıcılarda ve toplayıcılarda, VT13, VT14 tabanlarda, VT13, VT14 toplayıcılarda, VT16 - VT19 yayıcılarda. Osiloskop yeterince hassassa, probu bağlamamak daha iyidir, sadece yukarı kaldırın, çünkü RF voltajları üzerinde mükemmel bir şekilde indüklenir.

Çıkış transistörlerinin tabanlarını ve önceki aşamaları birbirine bağlayan veri yollarında RF voltajının olmadığını kontrol etmek de yararlıdır.Her noktada görüntüleme, VT5, VT7 tabanlarına sağlanan tüm sinyal genlikleri aralığı boyunca yapılmalıdır - yokluğundan derin sınırlamaya. Yüksek frekanslı bir osiloskop yoksa, geniş bantlı bir voltmetre kullanılabilir, ancak kırpıldığında düşük frekanslı sinyalin harmonikleri nedeniyle yanlış okumalar verebilir.

Kendinden uyarmalı transistörleri tanımlarken, bunları başka bir partiden servis verilebilir olanlarla değiştirmek daha iyidir. Değiştirme istenen etkiyi vermezse, taban ve emitör terminalleri arasına, düşük güçlü transistörler için 33 - 68 ohm ve 100 pF ile orta güçlü transistörler için 470 pF ve 10 ohm arasında dereceli seri RC devreleri kurulur. Ayrıca, üretici transistörün tabanının hedefine, nominal değeri 10 - 39 ohm olan küçük boyutlu bir direnç bağlamayı da deneyebilirsiniz.

Düşük besleme voltajında ​​testler yapıldıktan sonra, ± 40 V doğrultucu devrelerindeki dirençler ortadan kaldırılır ve tam güçte HF'de kendi kendine uyarılma olmadığı için yeniden doğrulanır.

10 MHz'e kadar frekans aralığını kapsayan sinüzoidal bir sinyal üretecinin varlığında, VT5, VT7'den XP2'ye giden yolun düşük sinyal frekans cevabını ve faz cevabını kontrol etmek oldukça arzu edilir.

Amatör koşullarda, bu en uygun şekilde iki kanallı bir osiloskop kullanılarak yapılır. Bir kanala (VT5, VT7 tabanından), diğerine bir giriş sinyali verilir - XP2 konektöründen bir sinyal. Tek kanallı bir osiloskop kullanarak, dalga biçimlerinin ofsetinden faz kaymasını değerlendirmek için taramasını jeneratörden gelen bir sinyalle (birçok sinyal üretecinin osiloskop senkronizasyonu için bir çıkışı da vardır) harici senkronizasyon moduna geçirmeniz gerekecektir. Düşük sinyal frekans yanıtı ve faz yanıtı kaldırılırken, tepeden tepeye çıkış voltajı aralığı 0.5 ... 1 V içinde tutulmalıdır. Amplifikatörün kararlılığı için 1 ... 10 MHz frekans aralığı çok önemlidir. . frekans cevabının ve faz cevabının toleransları ve nominal değerleri tabloda verilmiştir. 2.

Çıkış voltajının sabit bileşeninin üç değeri için - bir kez sıfıra yakın voltajlar için ve diğer ikisi - sınır eşiğine 2 ... 4 V'a ulaşmayan bir çıkış voltajı için ölçümler yapılmalıdır. her iki tarafta 7 MHz frekansa kadar çıkış voltajının sabit bileşenindeki değişiklik nedeniyle faz kaymasındaki artış 6 ... 9" değerini geçmemelidir. Ölçümler sırasında aşırı bir faz kayması tespit edilirse, kural olarak , bunun nedeni transistörlerin yetersiz kesme frekansı VT 13 - VT 19 , daha az sıklıkla - VT20 - VT23 veya VT24 - VT27.

Düşük kaliteli kapasitörler C53 - C76'nın parazitik rezonansları da frekans tepkisinde ve faz tepkisinde anormalliklere yol açabilir. bu nedenle, frekans yanıtında ve faz yanıt tepe noktalarında keskin sıçramalar olmadığından emin olmak için çıkış voltajındaki değişiklikleri gözlemleyerek jeneratörle 1 ... 10 MHz frekans aralığını sorunsuz bir şekilde "geçmek" mantıklıdır. Yüksek frekanslarda frekans tepkisini ve faz tepkisini ölçerken bir yük bağlamamalısınız, çünkü 500 kHz'in üzerindeki RLC çıkış devresi pratik olarak yükü amplifikatörün çıkışından ayırır.

İstenirse, tabanlara VT5 uygulayarak amplifikatörün maksimum dönüş hızını kontrol edebilirsiniz. 7 ... 0.8 MHz frekanslı VT1.2 sinyali ve. seviyesini kademeli olarak artırarak, dönüş hızı sınırlamasının ortaya çıktığı ana dikkat edin (sinüzoidin yarım dalgaları simetrilerini kaybeder). Ancak bu deney son derece risklidir ve güçlü transistörlerin arızalanmasına yol açabilir. Bununla bağlantılı. KT818, KT819 serisi transistörler için izin verilen maksimum toplayıcı-emitör voltaj artış oranının 150 V / μs (en iyi ithal transistörler için - 250 ... 300 V / μs) olduğunu ve amplifikatörün 160'a kadar hız yapabildiğini ..200 V / μs. Bu test sırasında çıkış katı besleme geriliminin ±30 V'a düşürülmesi önerilir.

Kontrollerin başarıyla tamamlanmasından sonra, direnç R33 yerine lehimlenir. ön kademenin op amp DA1'e bağlanması. ve doğrultucu devresinde ± 40 V koruyucu dirençleri yeniden tanıtın. XP2 konektörüne bir jumper takılıdır, C52 terminalleri kapalıdır. ve amplifikatörün girişi ortak bir kabloya bağlanır. Osiloskop girişi XP2'ye bağlı olmalıdır. Amplifikatörün gücünü açtıktan sonra, artık genel CAB kapsamındadır. amplifikatörün çıkışındaki sabit bileşenin sabit durum değeri birkaç mV'u geçmemeli ve geniş bant çıkış gürültüsünün genliği 10 mV'u geçmemelidir. ayrıca, bu gürültünün ana kısmı radyo istasyonlarından gelen HF paraziti ve ağ frekansı ile arka plandır. Op-amp'in güç kaynağı, çıkış aşamasının gücünün artmasından veya düşmesinden daha sonra ortaya çıkarsa veya düşerse, amplifikatör açılıp kapatıldığında, OOS döngüsü boyunca kendi kendine uyarılma flaşları mümkündür. Tehlike oluşturmazlar, sadece amplifikatörü kapattıktan hemen sonra açmak istenmez. Op-amp'in besleme voltajındaki düşüşü geciktirmek için C22 kapasitörlerinin kapasitansı. Otomasyon ünitesinde C23 ve C32, C33'ün 2200 uF'ye çıkarılması tavsiye edilir.

Amplifikatör, gücü açtıktan sonra sürekli bir üretim durumuna girerse ve VT5, VT7'den XP2 konektörüne giden kaskadların faz yanıtının önceki kontrolü olumlu sonuçlar verdiyse, büyük olasılıkla kurulumda bir hata vardır. veya R22 - R25 elemanlarının derecelendirmesi. R27. R28. C16-C18. veya op amp DA3'te bir kusur var - azaltılmış bir kararlılık marjı. Başka bir neden, herhangi bir değiştirmeden sonra çıkış transistörlerinin durgun akımındaki bir değişiklik olabilir (sakin akımın düşürülmesi, çıkış transistörlerinin hızını azaltır ve getirdikleri faz kaymasını artırır). Nedenlerin geri kalanı olası değildir.

Not: 4 ila 10 MHz aralığındaki frekans yanıtının düzensizliği, 0.7 MHz frekansındaki değere göre -2 .. +4 dB aralığında olmalıdır ve yukarıdaki frekanslarda frekans yanıtındaki artış 10 MHz 3.. 3.5 dB'yi geçmemelidir.

Üretim ortadan kaldırıldıktan sonra, geriye yalnızca NF döngüsündeki kararlılık marjını kontrol etmek kalır. Bunu yapmak için, dikdörtgen puls üretecinden gelen sinyal, amplifikatör kartındaki S1 grubunun (Şekil 1) pin 13'ine beslenir. Jeneratör sinyalinin genliği 5 ... 10 V olmalıdır. XP2'de gözlemlenen amplifikatörün çıkış sinyalinin genliği. bunun yarısı olmalı. Bu durumda, nabız cephelerindeki dalgalanmanın göreli büyüklüğü %20'yi geçmemelidir (yazarın kopyasında yaklaşık %8'di - bkz. Şekil 20) ve. en önemlisi, cepheden sonraki "zil" en fazla bir buçuk periyotta tamamen kesilmelidir. "Raflarda" küçük bir "dalgalanma", Şek. 20, darbe üretecinin monte edildiği dijital mikro devrenin güç devresindeki parazitik rezonansın sonucudur. Yükselme veya düşme süresi (sabit durum seviyelerinin %10 ve %90'ında) yaklaşık 70 nsn olmalıdır (bkz. Şekil 21).

Jeneratörden gelen sinyal aynı yükseliş ve düşüşe sahipse, amplifikatörün çıkışındaki yükseliş ve düşüşün görünümü gözle mükemmel şekilde simetrik olmalıdır. Eğer değilse. o zaman voltaj yükselticinin kollarından birinde (VT5 - VT8, VT13, VT14) veya çıkış takipçisinde arızalı elemanlar olma olasılığı yüksektir. DA3 de arızalı olabilir. Dalgalanma %20 ... 25'i aşarsa veya dalgalanmadan sonra "zil sesi" fark edilirse, C46 kondansatörünün kapasitansını artırmak ve geçici durumun en hızlı zayıflaması için R71 direncini seçmek gerekir.

Ardından, yük altındaki tüm çıkış voltajları aralığında amplifikatörün kararlılık marjını kontrol etmek istenir. Bunu yapmak için, HRP'ye bir çıkış RLC devresi (L1.L2.R118-R121.C77.C78) ve nominalin 0.8'i dirençli bir aktif yük bağlanır. Bundan sonra, yük bağlıyken XP2'deki geçici olayların türü kontrol edilir.

Ardından, amplifikatör girişinin ortak bir kabloyla kısa devresi ortadan kaldırılır ve sinüzoidal sinyal üretecinden gelen düşük frekanslı (100 ... 200 Hz) bir sinyal amplifikatör girişine beslenir. Bu durumda, dikdörtgen puls üreteci hala S1'e bağlı olmalıdır. Sinüzoidal sinyalin genliği arttırılarak XP2 üzerinde farklı anlık çıkış gerilimlerinde limit eşiğine kadar geçici bir süreç gözlemlenir. Çıkış voltajı kırpma eşiğine yaklaştığında kare dalga geçişinde aşırı aşım ve "zil sesi" yoksa, ±40 V doğrultucu devrelerindeki güvenlik dirençlerini kapatabilir ve testi tam güçte tekrarlayabilirsiniz. Çıkış filtre kartının bağlandığı kablo 0,4 m'den uzun olmamalıdır.Son olarak, yükü ayırabilir ve yüksüz geçici yanıtı kontrol edebilirsiniz.

UMZCH'de (diğer birçok geniş bantlı amplifikatörde olduğu gibi) dalgalanma olmadan bir geçici durum elde etmek için faz marjının 80 ... 90' değerine yükseltilmesi önerilmez. Aynı zamanda, OOS'nin bant genişliği birkaç kez daralır ve özellikle çalışma frekansı aralığının üst sınırında elde edilebilir derinliği daralır. Bu tür kararlar genellikle, amplifikatör karmaşık bir yük üzerinde çalışırken kararlılığı sağlama ihtiyacı ile gerekçelendirilir, ancak bildiğiniz gibi giyotin baş ağrısı için tek ve en iyi çare değildir. Yazara göre çıkış filtresindeki birkaç öğe, OOS bant genişliğini bir büyüklük sırasına göre genişletme fırsatı için çok pahalı bir fiyat değil.

Kurulumdaki son adım, esnek limit eşiğini ayarlamaktır. Eşiği ayarlamadan önce, jumper'ı C52'den çıkarmalı ve +OS çıkışını - FBH kontağını (kart üzerinde - R40 ve R41 dirençleri arasında) XP2 pinlerine bağlamalısınız. jumper'ı konektörde tutmak. Amplifikatörün çıkışına bir çıkış filtresi ve bir nominal yük bağlamak faydalıdır.

Esnek limit eşiğini ayarlamanın en uygun yolu, daha büyük R16 ve R17 dirençleri (örneğin, 75 kΩ) kurmaktır. ve ardından, güç amplifikatörünün kendisinin sınırlama girişinin (DA0,2 çıkışında bir sinyalin görünümü ile belirlenir) yalnızca aşağıdaki durumlarda gerçekleşmesini sağlamak için 1 ... 2 MΩ dirençli dirençleri paralel bağlayarak giriş 2 ... 3 kat aşırı yüklenmiştir ( yumuşak sınırlayıcının olmadığı duruma kıyasla). Aksine. sınırlayıcı eşik, çıkış aşamasının besleme voltajının değerini izler, kompanzasyon ideal değildir, bu nedenle, sınırlayıcıyı nominal besleme voltajında ​​​​ayarlamak ve nominal yükü bağlamak gerekir. Direnç R16, negatif yarım dalgayı (amplifikatörün çıkışında) sınırlama eşiğinden sorumludur ve R17 pozitiftir.

Çıkış katının besleme voltajı ±30 V'tan yüksek olduğunda, OBR koruma eşiğinin daha kesin olarak ayarlanması da istenir. Bunun için R114 ve R117 dirençleri, yüksüz rölantide amplifikatörün maksimum çıkış geriliminde korumanın tetiklendiği dirençten %12 ... 15 daha fazla olarak ayarlanır.

Bir amplifikatörü monte ettikten ve ayarladıktan sonra, özelliklerini belirlemek istemeniz doğaldır. Güç ölçümleri. AFC. kazanç genellikle bir sorun değildir. Gürültüyü ölçerken daha dikkatli olmanız gerekir - çok geniş bant genişliği nedeniyle, güç amplifikatörü radyo istasyonlarından gelen paraziti HF aralığına kadar yükseltir. Bu nedenle gürültü ölçülürken voltmetreye uygulanan sinyalin bant genişliğinin sınırlandırılması gerekir.

Bunu yapmanın en kolay yolu, birinci dereceden bir pasif filtre kullanmaktır. Böyle bir filtrenin gürültü bandı, bant genişliğinden 1.57 kat daha geniştir, yani gürültüyü 22...25 kHz bandında ölçmek istiyorsanız. RC devresinin kesme frekansı 14 ... 16 kHz'e eşit seçilmelidir.

Gürültü ölçümündeki diğer bir problem ise şebeke frekansı ile girişimdir. Bunları filtrelemenin en kolay yolu 1 kHz'lik bir yüksek geçiş filtresi kullanmaktır, ancak her durumda, doğru şekilde bağlantılar yapmanız ve amplifikatörü korumanız gerekir.

Ortak kablonun kapalı döngülerinin görünmesini önlemek için, tüm güç kaynakları izole edilir ve yalnızca amplifikatör kartına bağlanır ve sinyal ve güç devreleri için ortak iletkenler kart üzerinde ayrılır. Bağlantı noktalarında, amplifikatör kartının ortak kablosunu kasaya bağlayan bir teli (en az 0.75 mm2 kesitli) lehimlemek için bir delik bulunur, bu delik R65 ile R69 arasında bulunur. Tüm devrelerin (transformatör ekranı hariç) amplifikatör kasasıyla bağlantısı, deneysel olarak en düşük parazit seviyesi için seçilen tek bir yerde gerçekleştirilir.

Gürültü voltajı, örneğin bir true-rms milivoltmetre ile ölçülmelidir. VZ-57. Geleneksel bir milivoltmetre kullanırken sonucun düzeltilmesi gerekir - gürültüyü %12 ... 15 oranında hafife alır. Yazarın amplifikatör düzeninde, 1...22 kHz bandında kapalı bir girişle, ekranlama olmadan bile çıkış gürültüsü 80...100 µV'u geçmez.

En büyük zorluk, amplifikatörün getirdiği doğrusal olmayan ve modüller arası distorsiyonun ölçümüdür. Bununla bağlantılı. Bu, OOS kapsamından önce bile amplifikatörün düşük distorsiyonu (% 1 ... 2'den fazla değil) ve tüm ses frekans aralığında 85 dB'yi aşan OOS derinliği nedeniyle. ana bozulma kaynakları, pasif bileşenlerin kusurlu olması, itme-çekme çıkış aşamasından kaynaklanan girişim ve DA1'deki giriş filtresi tarafından getirilen bozulmadır.Birkaç kilohertz üzerindeki frekanslarda, VD9 - VDI4 diyotlarının kapasitansının doğrusal olmaması "yumuşak" sınırlayıcı devreye katkıda bulunmaya başlar. Alınan tüm önlemlerle. sonuç olarak, iyi bir amplifikatörün distorsiyonu %0.002'yi geçmez. çoğu ölçüm cihazının ölçüm limitlerinin altında olduğu gibi çoğu jeneratörün daha az bozulma ve gürültüsü. Çoğu spektrum analiz cihazının dinamik aralığı da 90 dB'yi geçmez. veya %0.003. Bu nedenle, bu tür amplifikatörlerin doğrusal olmayan ve modüller arası distorsiyonlarının standart araçlarla doğrudan ölçülmesi pratik olarak imkansızdır.

Böyle bir durumda genel olarak kabul edilen çözüm, jeneratörlerin doğrulanması için kullanılana benzer bir metodoloji kullanmaktır. Test edilen cihazın çıkışındaki temel frekans sinyali, bir çentik filtresi ile zayıflatılır ve geniş bant gürültüsünden harmonikleri ve kombinasyon bileşenlerini çıkarmak için bir spektrum analizörü kullanılır. Ancak bu, çentik filtresinin test edilen cihazın performansı üzerindeki etkisi sorununu gündeme getiriyor. Sertifikalı cihazlar (örneğin, GZ-118 jeneratör kitinden bir filtre) kullanılırken, genel bir OOS olmadan düşük (ve oldukça doğrusal!) bir çıkış empedansına ve yüksek giriş empedansına sahip bir filtreye sahip olan UMZCH durumunda, bu etki ihmal edilebilir.

Ayrıca, ölçümler için bir spektrum analizörü gereklidir. PC'nin yaygın kullanımı nedeniyle. ses kartlarıyla donatılmış, yeterince dikkatli olmayan bazı yazarlar, yazılım spektrum analizörlerinin (SpectraLab, vb.) Bu, ses kartlarının ADC frekans aralığının 22 kHz'i geçmediği gerçeğini göz ardı eder. onlar. 11 kHz'in üzerindeki sinyal frekanslarında, ikinci harmonik bile kartın bant genişliğinin dışındadır.

Bozulmaların hızlı bir şekilde değerlendirilmesi için aşağıdakileri yapabilirsiniz. UMZCH'nin çıkışına 200 ... 250 kHz kesme frekansına sahip bir düşük geçiş filtresi ve ardından jeneratör kitine dahil olan önceden yapılandırılmış bir çentik filtresi bağlanır. Ardından, küçük doğrusal olmayan bozulmalara sahip bir jeneratörden gelen bir sinyal, örneğin amplifikatörün girişine beslenir. GZ-118 veya GS-50 (0.0002 kHz'de %10) ve notch Filter çıkışındaki sinyal oldukça hassas bir osiloskop ile gözlenir.

Bozulma ürünlerinin görülebilmesi için gürültü seviyesini azaltmak için alçak geçiren bir filtreye ihtiyaç vardır. Bununla birlikte, yazarın kopyasında, bozulma ürünlerinin, 20 kHz frekansta bile "yumuşak" sınırlayıcının çalışmasının en başlangıcına kadar gürültü arka planında ayırt edilemez olduğu ortaya çıktı.

Soruların yanıtları

1. Amplifikatörün artan karmaşıklığına ne sebep olur?

Bu güç amplifikatöründe neredeyse tüm ek bileşenler kullanılır - bir giriş filtresi, "yumuşak" sınırlama, "yumuşak" başlatma, koruma, gösterge cihazları. Bu yaklaşım, profesyonel amplifikatörler için tipiktir.

2. Hangi tasarım bunun için bir prototip görevi gördü?

Bu UMZCH'nin prototipi (ve o sırada popüler olan bir dizi başka tasarım), açıklaması 14'nin 1977'ünde "Radio. Fernsehen, Elektronik" (Wiederhold M. ") dergisinde yayınlanan bir amplifikatördür. Neuartige Konzeption fur einen Hi-Fi Leistungverstrker" ). Şek. Şekil 1, işlevsel diyagramını göstermektedir. Preamplifikatör olarak bir op amp kullanıldı. ardından bir transistör VT2 üzerindeki bir emitör takipçisinden ve VT1, VT3 transistörlerinden (OB devresine göre bağlanmış) oluşan bir amplifikatör gelir. Bu UMZCH'nin dezavantajları, çıkış aşamasının durgun akımını ayarlamak için doğrusal olmayan diyot dirençli devrelerin kullanılmasını ve bir "adım" - (μA709 - K153UD1'in bir analogu) olan bir op-amp kullanımını içerir. Ek olarak, bu amplifikatörün frekans düzeltmesi de optimal değildir.

V. Kletsov ("Düşük distorsiyonlu amplifikatör". - Radyo. 1983. No. 7. s. 51 - 53) tarafından açıklanan, kademeli bir amplifikatörün benzer yapısına sahip başka bir UMZCH, içinde bir op-amp olmamasıyla ayırt edilir. sinyal devresi (Şekil 2) ve seviye eşleştirme için bir zener diyot VD1'in görünümü. Basit bir diferansiyel katın kullanılması ve hatta asimetrik sinyal alımı ile + Upit1 güç devresinin güçlü bir etkisine yol açtı. Burada, bilinen daha karmaşık devrelerin kullanıldığı ayrı elemanlarda giriş aşamalarının kullanılmasının haklı gösterilebileceği ve ilginç sonuçlara yol açabileceği belirtilmelidir.

Sonraki "UMZCH yüksek sadakat" olarak adlandırılmalıdır N. Sukhov (Radyo, 1989. No. 6. S. 55 - 57: No. 7. S. 57-61). Bu PA'nın blok şeması şekil 3'de gösterilmiştir. XNUMX.

Nispeten doğrusal bir op-amp kullanımı, bozulma seviyesini (en azından düşük frekanslarda), geleneksel devre çözümlerine göre yapılan tasarımlara kıyasla en az bir büyüklük sırası kadar azaltmıştır. Aynı zamanda, aslında yararlı olan doğru akım OOS PA devresindeki op-amp entegratörü, op-amp'in DA1 dengeleme devresinin çıkışlarından birine bağlanır ve bu, simetrisinin ihlaline yol açar. giriş aşaması. VT7 transistörünün öngerilim devresinde üç yerine iki diyot kullanılması (Şekil 1'deki prototipte olduğu gibi), kaskod yükselticinin doğrusal olmama durumunu ve voltaj yükseltici transistörlerin transistörlerin içine girmesini önleyecek önlemlerin olmamasını artırdı. yarı doygunluk modu, frekans düzeltmesini "vızıldamaya" zorladı. Sonuç olarak, bu UMZCH'nin dinamik özelliklerinin potansiyel olarak mümkün olmaktan uzak olduğu ortaya çıktı. Bu amplifikatördeki ilginç bir düğüm, daha önce esas olarak ölçüm ekipmanında kullanılan yük devresindeki bağlantı tellerinin direnç dengeleyicisiydi.

N. Sukhov'un amplifikatöründe (ve ardından S. Ageev'in amplifikatöründe), P. Zuev tarafından önerilen başarılı devre çözümlerinin kullanıldığını unutmayın ("Çok döngülü geri beslemeli amplifikatör". - Radyo. 1984. No. 11. s. 29 - 32.s 42, 43). Bu, VT3 - VT6, VT15 transistörlerinde yapılan aşırı akıma (özellikle bir geçiş akımı meydana geldiğinde) karşı etkili bir "tetikleme" korumasıdır (Şekil 3). yanı sıra bant dışı girişimin amplifikatör üzerindeki etkisini sınırlayan bir giriş filtresi.

S. Ageev'in tasarımı dışında yukarıdaki tasarımların hiçbirinde çıkış transistörlerinin güvenli çalışma alanı (OBR) dikkate alınarak yapılmış bir koruma olmadığına dikkat edin. Bu önemlidir, çünkü gerçek bir yük üzerinde çalışırken, bu tasarımlardaki çıkış transistörlerinin çalışma noktalarının yörüngeleri OBR'nin sınırlarının çok ötesine geçer. bu da güvenilirliklerini büyük ölçüde azaltır.

UMZCH S. Ageev'in blok şeması "Radyo", 1999, No. 10'da verilmiştir. s. 16. Bir değişiklik - blok şemasındaki üst transistör VT6, VT8 olarak belirtilmelidir.

Gerçek bir yük üzerinde çalışırken amplifikatörün gerçek özelliklerinin ve "davranışının" devre, frekans düzeltme ve tasarımın "küçük şeyleri" inceleme derecesi ile belirlendiğini unutmayın. Böylece, hem devrenin simetrisi hem de besleme voltajının arttırılması ile voltaj yükselticisinin doğrusallığında keskin bir artış sağlanır. Çıkış aşaması için ayrı bir güç kaynağı, böylece voltaj kullanımını önemli ölçüde iyileştirir, ulaşılabilir çıkış gücünü arttırır ve çıkış transistörlerinin çalışmasını kolaylaştırır. Her bir çıkış transistörü için maksimum akımın düşürülmesi, akım kazançlarında keskin bir düşüşün önlenmesini (KT21 ve KT818 için temel akım aktarım katsayısı h819e'deki düşüş, 1 A'nın üzerindeki bir kollektör akımında başlar) ve çıkışın doğrusallığını korumayı mümkün kılmıştır. sahne.

Amplifikatördeki frekans düzeltmesinin dağılımı optimale yakındır, bu da dinamik özelliklerini bir büyüklük sırasına göre ve ses aralığının daha yüksek frekanslarında geri besleme derinliğini - en iyiye kıyasla iki büyüklük sırası ile iyileştirmeyi mümkün kıldı. prototip. İlk öngerilim kaynağını değiştirerek, amplifikatörün termal kararlılığı sağlanır. RF sinyallerini algılama etkisinin bastırılması, yapının dengelenmesi, dirençlerin düzeltme kapasitörleri ile seri olarak tanıtılması ve dinamik dengelemesini sağlamak için çıkış aşamasının transistörlerinin tabanları arasına kapasitörlerin yerleştirilmesiyle sağlandı. Amplifikatör ayrıca çıkışta OBR'yi dikkate alan bir koruma cihazı olan özel olarak tasarlanmış bir RLC devresi kullanır. ve op amp'ler ters bağlantıda kullanılır.

Amplifikatörün tasarımı, oldukça karmaşık olmasına rağmen, çıkış aşamasında minimum faz kaymaları ve sahte radyasyon elde etme görevini tam olarak karşılar.

Orijinal (OOS'suz) lineerliği artırmak, hız özelliklerini ve geniş bant OOS'u iyileştirmek, amplifikatörleri her zaman iyileştirir ve "işitsel" incelemeler bunu doğrular.

3. Düğümlerin ve amplifikatör kartlarının tam ara bağlantı şemasını yayınlayın.

Amplifikatörün ara bağlantılarının tam bir şeması, Şek. dört.

4. Amplifikatörün çıkış gücü nasıl azaltılır ve parametreler bozulmadan basitleştirilir?

Amplifikatörün gücünü 60 ohm'luk bir yükte 80 ... 4 W'a düşürmek için çıkış katının transistör sayısını azaltmak, çıkış katının besleme voltajını ± 28 ... ±'ye düşürmek yeterlidir. 30 V ve voltaj yükselticisinin besleme voltajı sırasıyla ± 40 ... ±43 V'a kadar. Yerli transistörler için, çıkış aşaması için en iyi seçenek 5 - 6 adettir. KT818-KT819, V. G veya 2 - 3 adet indeksli. KT8101-KT8102 omuzda son aşamada, 4 adet. KT639 (D, E endeksli) - KT961 (A.B endeksli) ikinci aşamada omuz başına ve ayrıca çıkış aşamasının ilk aşamasında iki KT9115 (A.B endeksli) ve KT602B (veya 6M) .

KT818-KT819 yayıcı devresindeki dirençler - KT0.6 - KT0,7 için transistör başına 1,2 ... 1,5 mA hareketsiz akımda 90 ... 100 Ohm (iki paralel, her biri 8101 ... 8102 Ohm) dirençli - 0.3 ... 0.4 Ohm (üçü paralel, her biri 1 ... 1.2 Ohm), transistör başına yaklaşık 200 mA'lık bir sakin akımda.

Sakin akım KT639-KT961 - her biri 65 ... 70 mA (R82 - R855 - 18 ... 22 Ohm dirençli), hareketsiz akım KT9115 / KT602 - her biri 15 mA (R76.R77 - hayır 180 ... 200 Ohm).

VT16-VT19 yayıcılardaki diyotlar (bkz. "Radyo", 2000. No. 4) - KD521, KD522, KD510 herhangi bir indeksle.

S. Ageev'in makalesinde daha önce bahsedildiği gibi, mümkünse ithal transistörlerin kullanılması tavsiye edilir (bkz. "Radyo", 2000, No. 5, s. 23). Yazar, KT9115 yerine 2SA1380 transistör öneriyor. KT969, KT602BM veya 2SC3502 ile değiştirilmelidir. 60 ... 80 V güç kaynağına sahip 28 ... 31 W seçeneği için, çıkış aşamasının ilk aşamasında, yaklaşık 20 mA hareketsiz akıma sahip bir çift transistör yeterlidir (nominal R76, 130- 150 Ohm), ikinci aşamada - 2 adet. 2 ... 649 mA (nominal R2, R669 - 2 - 1249 Ohm) hareketsiz akım ile 2SB3117 ve 80SD90 veya 82SA83 ve 13SC15 omuzlarında. Çıkışta, 2 ... 1216 Ohm dirençli yayıcı dirençli bir çift 2SA2922 / 0,2SC0,25 yeterlidir ve yaklaşık 200 mA'lık bir durgun akımda, iki çift koymak daha iyidir (ancak daha pahalıdır). 2 Ohm dirençli 1215SA2 ve 2921SC0,3. çift ​​başına yaklaşık 120 mA'lik sakin bir akım ile.

Besleme gerilimi filtre kondansatörleri 28...30 V - 6 ad. her kolda 4700 V'ta 35 uF kapasiteli. Doğrultucu diyotlar - herhangi bir harf indeksi ile KD213.

PA kartını kendi kendine kablolarken, güç devrelerinin ve güçlü çıkış aşamasının ortak kablosunun parazit endüktanslarını en aza indirmeye özel dikkat gösterilmelidir.

(büyütmek için tıklayın)

5. Amplifikatörün frekans yanıtı ve faz yanıtı nedir?

PA'nın kendisinin (filtresiz) frekans tepkisi, doğru akımdan 3.5 ... 4 MHz'e kadar uzanır (-XNUMXdB seviyesi cinsinden). OOS'nin etki bandı, OOS dirençlerine paralel bağlanan destek kapasitörlerinin etkisi nedeniyle biraz daha geniştir. PA'nın ses frekans bandındaki faz kayması, bir derecenin kesirleridir.

6. Böyle "antik" bir işletim sistemi kullanmanın nedeni nedir?

Mesele şu ki. OU KR140UD1101, özelliklerine göre UMZCH'de kullanım için diğerlerinden çok daha uygundur.

İlk olarak, bu op-amp'in frekans yanıtı, etkili kazanç bandı ürününü keskin bir şekilde artırmayı mümkün kılan ek bir sıfır-kutup çiftine sahiptir. Tamamen düzeltilmiş bir amplifikatörde, değeri 50 kHz frekansta yaklaşık 103x100'tür ve birim kazanç frekansı yaklaşık 15 MHz'dir. Bu op-amp'in diğer elemanların neden olduğu hataları düzeltme yeteneğini önemli ölçüde artıran bu durumdur (standart tek kutuplu düzeltmeden üç kat daha fazla döngü kazancı).

İkincisi, op-amp'in kısıtlamadan çıkış süresi 200'ü geçmez, o kadar. özellikle aşırı yükler sırasında UMZCH'nin uyarılmasını önler. Diğer bir avantaj, besleme voltajının mükemmel kullanımıdır. Düşük giriş akımları ve kapasitans (2 pF'den az), yüksek DC kazancı ve geniş bir frekans bandı üzerinde çok yüksek doğrusallık da önemlidir.

LM318'in (KR140UD1101) aktarım özelliklerinin önemli ölçüde (diğer op-amp'lere kıyasla) doğrusal olmama veya asimetri hakkında bazen karşılaşılan iddialar deneysel onay bulamıyor. Aksine, derin yerel geri besleme ve nispeten büyük hareketsiz akım nedeniyle, bu op-amp'in geri beslemesiz içsel bozulması. özellikle HF'de veya yük altında, çoğu genel amaçlı op amperden daha düşüktür. Ters bağlantıda maksimum yükselme ve düşme oranlarının (genellikle 75 V/µs'yi aşan) asimetrisi %15'i geçmez. ayrıca geçici süreç, 50...60 V/µs (maksimumun %65...75'i) yükselme ve düşme oranlarına kadar şeklini ve simetrisini korur. İkinci özellik yaygın değildir ve yüksek bir dinamik doğrusallığı gösterir.

KR140UD1101'deki EMF gürültüsünün spektral yoğunluğu 1 kHz'dir. 13..16 nVDTz, titreme sesi zayıf bir şekilde ifade edilir (kesme frekansı yaklaşık 100 Hz'dir). Gürültü akımının orta frekanslardaki spektral yoğunluğu 0.4 pA/uTz'yi geçmez. OOS devrelerinde nispeten yüksek dirençli dirençlerin kullanılmasına izin verir. Bir dizi yazar tarafından önerilen K574UD1, giriş doğrusallık aralığından (0.5 .0.6 V - 0,8 V) ve birlik kazanç modundaki banttan (5 ... 6 MHz - 16 ... 18) her açıdan daha düşüktür. MHz) statik özelliklere ( ofset voltajı, kayma, vb.). EMF gürültüsü uK574UD1'in (14 kHz'de 20...1 nVD'Hz) spektral yoğunluğu en iyi ihtimalle aynıdır. KR140UD1101 gibi.

Dönme hızı ve birlik kazanç frekansına (50 V / μs ve 10 MHz) gelince, K574UD1 için düzeltme yapılmadan verilirken (teknik özelliklere göre) en az 5 kazançla sabittir. Bu, bundan daha iyi değil ortak LF357'nin (KR140UD23). Birlik kazanç için düzeltildiğinde, minimum kararlılık marjına sahip K574UD1, 5 ... 6 MHz'den fazla olmayan bir bant genişliğine ve yaklaşık 25 V / μs'lik bir dönüş hızına sahiptir. K574UD1 kullanılması durumunda bir bütün olarak UMZCH için OS döngüsündeki birlik kazanç frekansı, işlem tarafından getirilen RF'deki nispeten büyük faz kayması (yani sinyal gecikmesi) nedeniyle 2,5 ... 3 MHz'den yüksek olamaz. -amp. Bu nedenle, K574UD1 kullanılırken onlarca kilohertz frekanslarındaki geri besleme derinliği, sırasıyla KR140UD1101'den daha düşük bir büyüklük sırası, daha yüksek bozulma ve bir bütün olarak UMZCH olarak ortaya çıkıyor.

Modern yabancı op-amp'ler arasında, belirli parametrelerde birçok üstün KR140UD1101 (LM318) vardır. Bununla birlikte, tüm parametre yelpazesinde hala fark edilir derecede daha iyi olanlar yok ve bu nedenle yurtdışında hiç kimse LM318'i üretimden kaldırmıyor.

Mevcut işletim sisteminin en iyisine gelince. fiyatlarına ve nadirliğine rağmen yazar, DA1 ve DA4 olarak LT1468 veya HA5221'i önerir. ve DA3 - AD842 olarak. ancak, AD842'yi kullanırken, UMZCH düzeltme devrelerini önemli ölçüde değiştirmek gerekir. Bu arada, AD842'yi ithal edilen en iyi transistörlerle birlikte kullanırken FOS derinliğindeki kazanç 6...8 dB'yi geçmez. UMZCH'nin frekans özellikleri açısından kazanç %30 ... 40'tır. Bu oldukça fazla ve en önemlisi, bu iyileştirmeler neredeyse kulak tarafından görülmüyor.

7. Amplifikatörde neden yerli çıkış transistörleri kullanılırken, ithal olanlar parametreler açısından daha iyidir?

Yazar, amplifikatörde kullanılan yarı iletken cihazların mevcudiyeti durumundan hareket etti. Aslında, uygulanan yerli transistörlerin eksiklikleri, özellikle amplifikatör gücünün sınırlandırılmasında ve garantili güvenilirliği sağlamak için çok sayıda transistörü paralel bağlama ihtiyacında kendini gösterir. Bu arada en zayıf eleman çıkış değil, ön çıkış transistörleridir (KT639E).

Ancak yazara göre. Evde karmaşık bir amplifikatör yükü ile 100 watt bozulmamış güç oldukça yeterli. Ayrıca, en pahalı ithal amplifikatörler de bunu yapamaz. Örneğin, "Symphonic Line RG-9 Mk3" modeli (2990$). yabancı basında çok iyi notlar almış ("Audio Magazin" dergisine göre), 300 ohm yükte 8 W beyan gücüyle, 50 Hz frekanslı bir ton sinyalinde, aslında olmadan veriyor bozulma (K- en fazla %0.1) 70 ohm tamamen aktif dirençte 8 W'ı aşmayan, 95 ohm'da yaklaşık 4 W ve hatta karmaşık bir yükle daha az güç. Bu nedenle, süper lineer UMZCH'nin gücünü azaltmak istiyorsanız, çıkıştaki transistör sayısını da azaltabilirken, güç kaynağının nominal voltaj değerlerini düşürmeniz tavsiye edilir. sahne

Özel olarak yürütülen çalışmaların gösterdiği gibi, sekiz yerli transistörün paralel bağlantısıyla çıkış aşaması, bozulma açısından mevcut ithal transistörlerin en iyisinde 120 W çıkış aşaması seçeneğine göre daha düşük değildir - ilk aşamada 2SA1380 ve 2SC3502, omuz başına iki 2SB649 ve 2SD669. ve çıkışta - 2SA1215 ve 2SC2921. ayrıca omuz başına iki tane. Ek olarak, daha fazla sayıda çıkış transistörü kullanma seçeneği, kolların "daha yumuşak" bir anahtarlamasını sağlarken, "anahtarlama" distorsiyonları tamamen ortadan kalktı. Hız özelliklerine gelince, amplifikatörün mükemmel dinamik doğrusallığını gösteren osilogramlar vardır ('Radio, 2000. No. 6'daki makaleye bakın). yerli güçlü transistörlerle tam olarak UMZCH bloğunda çekildi.

İthal transistörlerin kullanılmasının, elbette, amplifikatörü monte etme karmaşıklığını azalttığı ve düzeltme devrelerindeki %30...40'lık bir değişiklikle birlikte hız özelliklerini iyileştirdiği belirtilmelidir. Ancak, bunun ses kalitesi üzerinde neredeyse hiçbir etkisi yoktur.

8. KT819G transistör tabanının akım transfer katsayısı ölçülürken h21e = 400 değeri elde edildi ve KT818G - 200. Bu onlar için çok fazla değil mi?

Evet, çok fazla. 21 mA akımda h100e = 160 ... 100 değerleri hala kabul edilebilir, ancak iki yüzden fazla istenmez. Ne yazık ki, 21'e kadar h500e'ye sahip transistörler var. Son derece güvenilmezler ve zaten 1 A'dan fazla bir kollektör akımında temel akım transfer katsayısında gözle görülür bir düşüşe sahipler. Daha sonra üretilen KT818G ve KT819G transistörleri kullanmak daha iyidir 1997'nin ortalarına göre - parametreleri genellikle daha iyidir.

9. KT8101 ve KT8102 serisi transistörlerin çıkış aşamasında 2SA1215, 2SC2921 makalesinde belirtilenlerin analogları olarak kullanılması mümkün müdür?

Problem şu. piyasadan satın alınan bu tip transistörler arasında OBR'ye göre olanlar da dahil olmak üzere birçok evlilik var. Elektriksel parametreler, geçişlerinin önemli kapasitansları nedeniyle - KT818'in iki katı kadar - bu transistörlerin çıkış aşamasına kol başına dört veya beşten fazla monte edilmesini mümkün kılar. KT819. Transistörler iyi kalitedeyse, bunları bir amplifikatörde kullanmak oldukça kabul edilebilir.

10. UMZCH'de pahalı transistörler KT632B ve KT638A'nın kullanımını ne açıklar?

Birincisi, satışta ucuz versiyonlar da var, ancak "plastik * (örneğin, KT638A1). İkincisi, makalenin yazarına göre, bunlar, besleme voltajı ±40 V'un üzerinde olan amplifikatörler için tek uygun tamamlayıcı yerli transistörlerdir. Bu arada, çıkış karakteristiklerinin doğrusallığı çok yüksektir ve toplayıcının hacim direnci küçüktür. İthal transistörler 2N5401 ve 2N5551 bu açıdan biraz daha kötüdür, ancak bunların kullanılmasına izin verilir (hesaba alınarak) Pin çıkışındaki fark).Yedek olarak, KT6116A, KT6117A transistörleri önerilebilir.

11. Güç devrelerinde her biri 15000 uF daha büyük kapasiteli oksit kapasitörler kullanıyorsam ve bunları PA kartının yanına takıyorsam, amplifikatörde herhangi bir değişiklik yapmam gerekir mi?

Bu durumda, kart oksit "yüksek frekanslı" kapasitörler (örneğin, 6 V'ta 10 μF kapasiteli 73-17 adet K4,7-63) ve bağlı iki ila dört oksit kapasitörden oluşan sönümleme RC zincirleri ile değiştirilmelidir. 1000 V'ta toplam 2200 -63 uF kapasite ve güç kablolarıyla rezonansı bastırmak için 1 ohm 0.5 W seri dirençle paralel olarak (bükülmeleri gerekir). Dikkat: Bu amplifikatörün sağladığı hız ve akımda, herhangi bir önemli tasarım değişikliği, geçici yanıtı optimize etmek için düzeltme devrelerinin (R71, C46) yeniden ayarlanması ihtiyacına yol açar.

12. T2 transformatörünün sekonder sargılarının voltajını ve akımını belirtin.

Güç trafosunun sargılarındaki akım tepe veya eşdeğer sinüzoidal olarak kabul edilebilir. Kapasitif filtreli bir doğrultucu üzerinde çalışan bir transformatörü hesaplarken, sargılardaki voltaj düşüşünü belirleyen kişi olduğu için tepe akımı dikkate alınmalıdır. Üreticiler genellikle, tepe değeri çok daha düşük olan dirençli bir yüke sahip akımı göz önünde bulundururlar - sırasıyla, aynı güce sahip endüstriyel transformatörler için sargı direnci çok yüksektir. Bu nedenle makalede akıma değil sargıların direnç değerleri verilmiştir. Güç transformatörlerinin tasarımının diğer versiyonlarında, telin tahmini uzunluğuna ve kesitine bağlı olarak sargı dirençleri oldukça doğru bir şekilde belirlenebilir.

32 V çıkış aşaması besleme voltajına sahip amplifikatör versiyonu için, sargılardaki açık devre voltajı 23 ... 24 V rms olmalıdır, ikincil sargının bir darbedeki maksimum akımı (çıkış akımı ile) 7 Hz frekansta 20 A'lik amplifikatör) - 32 ... 37 A, aynı zamanda, yük altındaki voltaj düşüşü 2 ... 3 V'u geçmemelidir. Kalan sargılar için gereksinimler aşağıda belirtilmiştir. madde.

13. Çıkış gücünü artırmak için köprü devresi modunda amplifikatörü açmanın özellikleri nelerdir?

İki amplifikatör arasında köprü kurarken aşağıdaki değişiklikleri yapmak mantıklıdır.

Öncelikle, ±40 V güç baralarını ve her iki amplifikatörün ortak kablosunu, Şekil 1'de gösterildiği gibi, her biri en az 2 mm1 kesitli, sıkıca bükülmüş yedi telden oluşan bir demet halinde birleştirmeniz gerekir. 1. İletkenlerin özel düzenlemesi, bağlantının parazitik endüktansını en aza indirmeye izin verir. Güçlü güç devrelerini birleştirmek, filtre kapasitörlerinin etkin kapasitansını iki katına çıkarır ve sinyalin her bir yarım dalgasını yükseltmek için güç kaynağının her iki yarısını kullanarak doğrultucunun eşdeğer direncini azaltır. Gerekli bir koşul, doğrultucular arasındaki dengeleme akımını ve ortak teldeki kompanzasyon akımını hariç tutmak için, TXNUMX güç transformatörünün ikincil sargılarının her kanal için ayrı olmasıdır (bunları bir kablo demeti ile sarmak daha iyidir). Demet.

İkinci olarak, çıkış aşamasının besleme voltajını ±40'tan ±32 V'a düşürmek gerekir; bu, transistörlerinin çalışmasını kolaylaştıracak ve OBR'yi bozmadan 4 ohm'luk bir yüke köprülü bir bağlantıda çalışmalarına izin verecektir. Ek olarak, daha düşük bir voltaj, daha büyük kapasiteli (aynı boyutlara sahip) 35 V çalışma voltajına sahip kapasitörlerin kullanılmasına izin verecektir.

Üçüncüsü, op amp DA4'ü ve onunla ilişkili devreleri hariç tutarlar.

14. Amplifikatörün giriş filtresinin düzgün çalışması için kaynak empedansının ne kadar düşük olması gerekir?

Bu amplifikatörün prototipi, dengeli bir girişe sahip ek bir aşamaya sahipti ve düşük bir sinyal kaynağı empedansına ihtiyaç duymuyordu. Bununla birlikte, sinyal kaynağının çıkış direnci 3 kOhm'dan düşük olan böyle bir kaskad olmadan bile, giriş filtresinin frekans yanıtındaki değişiklikler çok önemsizdir,

15. Ses kalitesinde kayıp olmadan dengeli amfi girişi nasıl yapılır?

Dengeli bir girişe sahip kademeli devrenin bir çeşidi, Şek. 2.

KR140UD1101 veya LM318 ile karşılaştırıldığında. Diyagramda belirtildiği gibi, gerçek koşullarda, örneğin RF parazitinin varlığında, müzik tutkunları arasında popüler olan op amfilerin (LT1028, LT1115, AD797. OPA627, OPA637, OPA604. OPA2604, vb.) kullanımı genellikle en kötü sonucu gösterir. . Test ettiğim op amp'ler arasında en iyi performansı AD842 veriyor, ancak bu IC şu anda üretim dışı görünüyor. Bu op-amp'in büyük giriş akımı nedeniyle, kademeli dirençlerin direncinin birkaç kez düşürülmesi gerektiğini unutmayın.

16. Süper doğrusal bir UMZCH için preamplifikatör olarak ne önerilebilir? Yazar hangi preampı kullandı?

UMZCH girişi, bir WADIA CD çalara doğrudan bağlantı için tasarlanmıştır. maksimum 2 V çıkış voltajına sahip (bu arada, bir DAT kayıt cihazı da benzer bir seviyeye sahiptir). Sinyal seviyesi, düzenleyici işlevli bir DAC tarafından ayarlanır (ayrıca, ayar - hem "rakam" hem de "analog" olarak - referans voltajı değiştirilerek birleştirilir). İki bloklu bir oynatıcıda, dijital olarak kontrol edilen bir regülatör, değişken bir dirence kıyasla daha az modülasyon gürültüsüne sahiptir.

Nispeten yaygın olan CD çalarlardan SONY XA30ES, XA50ES ve TEAC-X1 modellerini önerebiliriz. SACD oyuncuları da kendilerini iyi kanıtladılar. Yazar, bir ön yükseltici yerine, kamış rölelerinde basit bir anahtar kullandı.

Süper doğrusal bir UMZCH tasarlarken, ayrık zayıflama ile ses kontrollerinin kullanılmasını öneririz. Aşırı durumlarda, amplifikatörün girişine 10 kOhm dirençli değişken bir direnç koyabilirsiniz. ve C1 kondansatöründen sonra bağlanmalıdır. giriş HPF'sinin kesme frekansına. Cl ve regülatör ile R1'in paralel bağlantısından oluşan, düşük hacimde minimum, yüksek hacimde maksimum olmuştur.

17. Çıkış gücünü (hassasiyeti) geçici olarak nasıl azaltabilirim?

"20 dB" ("sessiz") modunu tanıtmak için, ek bir "söndürme" direnci ve röle (RES-49 veya RES-55, RES-60, RES-80, RES-81, RES-) eklemek en kolay yoldur. 91 vb.) normalde kapalı kontaklar bu dirence paralel bağlanır. Kontakların açılması seviyenin düşmesine neden olur. Kontaklar altın kaplamalı olmalıdır (röle pasaportlarını kontrol edin). Yine altın kaplamalı kontaklara sahip diğer saz röleler de çalışacaktır. Röle, düşük seviyede dalgalı bir DC voltajı ile çalıştırılmalıdır, aksi takdirde bir alternatif akım arka planı mümkündür.

18. Geniş bantlı elektronik cihazlarda, büyük oksit kapasitörler genellikle seramik olanlarla şöntlenir. Bu nedenle, karta SMD kapasitörlerinin yerleştirilmesini sağlamaya değer mi?

Özel ölçümler, standart kalitede oksit kapasitörler (Samsung, Jamicon, vb.) karta tam olarak takıldığında, ek seramik kapasitörlerin kullanılmasının, 20 MHz'e kadar olan frekans aralığında güç veri yollarının empedansını pratikte değiştirmediğini ve amplifikatörün geçici özellikleri de değişmez. 63V SMD (yüzeye monte) kapasitörler nadirdir, genellikle 50V'dur.Büyük bir kartın montaj sırasında deforme olacağı ve bu tür kapasitörlerde çatlaklara yol açabileceği akılda tutulmalıdır.

Edebiyat

1. Ageev S. UMZCH'nin düşük çıkış empedansı olmalı mı? - Radyo, 1997, Sayı 4, s. 14-16.
2. Vitushkin A., Telesnin V. Amplifikatör kararlılığı ve doğal ses. - Radyo, 1980, No. 7, s. 36, 37.
3. Sukhov N. UMZCH yüksek sadakat. - Radyo, 1989, No. 6, s. 55-57; 7, s. 57-61.
4. Alexander M. Bir Akım Geri Beslemeli Ses Güç Amplifikatörü. 88. Ses Müh. Sözleşmesi Society, yeniden basım No. 2902, Mart 1990.
5. Wiederhold M. Neuartige Konzeption fur einen HiFi-Leistungsfersterker. - Radyo fernsehen elektronik, 1977, H.14, s. 459-462.
6. Geniş bant OOS ile Akulinichev I. UMZCH. - Radyo, 1989, No. 10, s. 56-58.
7. Amplifikatörlerin Akım ve Gerilim Çıkış Kapasitesini Göstermek ve Bunu Hoparlörlerin Talepleriyle İlişkilendirmek için Baxandal PJ Tekniği. - JAES, 1988, cilt. 36, s. 3-16. 17.
8. Polyakov V. Transformatörlerin başıboş alanlarının azaltılması. - Radyo, 1983, No.7, s. 28, 29.
9. ECAP Teorisi. - EvoxRifa Co., 1997 tarafından yayınlanmıştır.
10. Yabancı üretimin popüler konektörleri. - Radyo, 1997, No. 4, s. 60.
11. Yabancı üretimin popüler konektörleri. - Radyo. 1997, Sayı 9. sayfa 49-51.

Yazar: S. Ageev, Moskova

Diğer makalelere bakın bölüm Transistör güç amplifikatörleri.

Oku ve yaz yararlı bu makaleye yapılan yorumlar.

<< Geri

En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:

Dokunma emülasyonu için suni deri 15.04.2024

Mesafenin giderek yaygınlaştığı modern teknoloji dünyasında, bağlantıyı ve yakınlık duygusunu sürdürmek önemlidir. Saarland Üniversitesi'nden Alman bilim adamlarının suni derideki son gelişmeleri, sanal etkileşimlerde yeni bir dönemi temsil ediyor. Saarland Üniversitesi'nden Alman araştırmacılar, dokunma hissini uzak mesafelere iletebilen ultra ince filmler geliştirdiler. Bu son teknoloji, özellikle sevdiklerinden uzakta kalanlar için sanal iletişim için yeni fırsatlar sunuyor. Araştırmacılar tarafından geliştirilen sadece 50 mikrometre kalınlığındaki ultra ince filmler tekstillere entegre edilebiliyor ve ikinci bir deri gibi giyilebiliyor. Bu filmler anne veya babadan gelen dokunsal sinyalleri tanıyan sensörler ve bu hareketleri bebeğe ileten aktüatörler gibi görev yapar. Ebeveynlerin kumaşa dokunması, basınca tepki veren ve ultra ince filmi deforme eden sensörleri etkinleştirir. Bu ... >>

Petgugu Global kedi kumu 15.04.2024

Evcil hayvanların bakımı, özellikle evinizi temiz tutmak söz konusu olduğunda çoğu zaman zorlayıcı olabilir. Petgugu Global girişiminin, kedi sahiplerinin hayatını kolaylaştıracak ve evlerini mükemmel şekilde temiz ve düzenli tutmalarına yardımcı olacak yeni ve ilginç bir çözümü sunuldu. Startup Petgugu Global, dışkıyı otomatik olarak temizleyerek evinizi temiz ve ferah tutan benzersiz bir kedi tuvaletini tanıttı. Bu yenilikçi cihaz, evcil hayvanınızın tuvalet aktivitesini izleyen ve kullanımdan sonra otomatik olarak temizlemeyi etkinleştiren çeşitli akıllı sensörlerle donatılmıştır. Cihaz, kanalizasyon sistemine bağlanarak, sahibinin müdahalesine gerek kalmadan verimli atık uzaklaştırılmasını sağlar. Ek olarak, tuvaletin büyük bir sifonlu depolama kapasitesi vardır, bu da onu çok kedili evler için ideal kılar. Petgugu kedi kumu kabı, suda çözünebilen kumlarla kullanılmak üzere tasarlanmıştır ve çeşitli ek özellikler sunar. ... >>

Bakımlı erkeklerin çekiciliği 14.04.2024

Kadınların "kötü çocukları" tercih ettiği klişesi uzun zamandır yaygın. Ancak Monash Üniversitesi'nden İngiliz bilim adamlarının son zamanlarda yaptığı araştırmalar bu konuya yeni bir bakış açısı sunuyor. Kadınların, erkeklerin duygusal sorumluluklarına ve başkalarına yardım etme isteklerine nasıl tepki verdiklerini incelediler. Araştırmanın bulguları, erkekleri kadınlar için neyin çekici kıldığına dair anlayışımızı değiştirebilir. Monash Üniversitesi'nden bilim adamlarının yürüttüğü bir araştırma, erkeklerin kadınlara karşı çekiciliği hakkında yeni bulgulara yol açıyor. Deneyde kadınlara, evsiz bir kişiyle karşılaştıklarında verdikleri tepkiler de dahil olmak üzere çeşitli durumlardaki davranışları hakkında kısa öykülerin yer aldığı erkeklerin fotoğrafları gösterildi. Erkeklerden bazıları evsiz adamı görmezden gelirken, diğerleri ona yiyecek almak gibi yardımlarda bulundu. Bir araştırma, empati ve nezaket gösteren erkeklerin, kadınlar için empati ve nezaket gösteren erkeklere göre daha çekici olduğunu ortaya çıkardı. ... >>

Arşivden rastgele haberler İskoç Atlantis 08.09.2011 Efsanevi Atlantis, Hazar Denizi'nde bile hemen hemen her yerde aranmasına rağmen, İskoçya'nın kuzeybatısındaki okyanus tabanına bakmak kimsenin aklına gelmemişti. Cambridge Üniversitesi'nden oşinologlar, bir yankı iskandilini kullanarak, orada, iki kilometrelik bir silt tabakasının altında, toplam 10 bin kilometrekare alana sahip sekiz nehir, vadi, tepe ve kaya kanallı bütün bir manzara buldular. Ancak, bu Atlantis değil: şimdi keşfedilen eski toprak yaklaşık 55 milyon yıl önce okyanustan yükseldi, bir milyon yıl boyunca yüzeyde kaldı ve tekrar battı, Plato'ya göre Atlantis ise sadece yaklaşık 11 bin yıl önce öldü. Okyanus tabanının bu bölümü, İzlanda'nın altından buraya sızan bir volkanik magma kabarcığının basıncıyla dalgalardan kaldırıldı. Magma akışı durduğunda, balon patladı ve "İskoç Atlantis" tekrar su altına girdi.

Diğer ilginç haberler:

▪ Gizlilik için Lenovo Gözlük T1

▪ Su diyeti

▪ Akıllı telefon işe zarar veriyor

▪ Sentetik moleküller alerjileri yok eder

▪ Mekanik düğmeler olmadan

Bilim ve teknolojinin haber akışı, yeni elektronik

Ücretsiz Teknik Kitaplığın ilginç malzemeleri:

▪ site bölümü Ve sonra bir mucit (TRIZ) ortaya çıktı. Makale seçimi

▪ İbn Rüşd'ün makalesi (Abul Waleed Muhammed ibn Ahmad ibn Rüşd). Ünlü aforizmalar

▪ makale Dil engeli nedeniyle tren kazası nerede oldu? ayrıntılı cevap

▪ makale Motorun paytak paytak yürümesi. Çocuk Bilim Laboratuvarı

▪ makale Kırsal değirmenler ve el yapımı rüzgar türbinleri. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

▪ makale Basit yükseltici cihazlar. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

Bu makaleye yorumunuzu bırakın:

Bu sayfanın tüm dilleri

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri

www.diagram.com.ua
2000-2024