Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Sivil radyo iletişimi

 makale yorumları

Mühendis, sanatçı, eski pilot, mürettebat komutanı Vladimir Rubtsov'un (UN7BV) adı, 1993 yılında yayınlamaya başladığı KV dergisinin okuyucuları tarafından iyi biliniyor. Vladimir tüm boş zamanlarını amatör iletişim ekipmanları tasarlamaya ve çalışmaya ayırıyor. yayında. Bir düzineden fazla dergi yayınının, "Amatör Radyo Alıcı-Verici Ekipmanı UN7BV" kitabının yazarıdır. Bugün onun en son gelişmelerinden biri olan "CONTEST" alıcı-vericisini sunuyoruz.

Amatör alıcı-verici cihazların tasarımında yer alan radyo amatörleri, bir cihazın yapımı için bir tasarım seçerken, özellikle ara frekansta, bu seçimi belirleyen geleneksel faktörlerin yanı sıra, pek de sıradan olmayan bazı faktörlere de sahiptir. Bunlar, radyo bileşenlerinin maliyetini, bazılarının BDT ülkelerinde yaygınlığını ve bunları satın alma fırsatını veya genel olarak (fiyatı dikkate alarak) iyi bir ithal cihaz satın alma ve böylece bu sorunu çözme fırsatını içerir. sorun.

Okuyucularımıza sunulan "CONTEST" alıcı-vericisi 10,7 MHz IF kullanıyor. WARC dahil tüm amatör bantlarda çalışacak şekilde tasarlanmış bir cihazda kullanımı, 5,5 ve 14 MHz bantlarında etkilenen noktaların varlığı ve yapının karmaşıklığı nedeniyle (örneğin 21 MHz IF ile karşılaştırıldığında) optimal değildir. bir VFO. Ancak BDT ülkelerinde 10,7 MHz frekansındaki kuvars filtrelerin yaygınlığı ve düşük fiyatları, yapılan seçimin lehine ciddi bir argümandı. Böyle bir IF kullanıldığında yukarıdaki "dezavantajlar", alıcı-vericide uygun devre çözümleri kullanılarak ortadan kaldırılmıştır, yani: IF yolundaki yan bandın müteakip "döndürülmesi" ile yukarıdaki aralıklarda IF'den daha yüksek bir VFO frekansının seçilmesi.

Alıcı-vericinin ana teknik özellikleri:

• aralıklar - 1,8; 3,5; 7, 10, 14, 18, 21, 24, 28, 28,5; 29MHz;
• ara frekans - 10,7 MHz;
• 3:1 sinyal-gürültü oranındaki hassasiyet 0,5 µV'den daha kötü değildir;
• +20 ve -20 kHz ile ayarlandığında bitişik kanaldaki seçicilik - 70 dB'den az değil;
• "tıkanma" için dinamik aralık - 105 dB;
• SSB ve CW modlarındaki bant genişliği sırasıyla 2,4 ve 0,8 kHz'dir;
• AGC kontrol aralığı (çıkış voltajı 6 dB'den fazla değişmediğinde) - 100 dB'den az değil;
• AF amplifikatörünün nominal çıkış gücü - 2 W;
• 0...+30° C sıcaklık aralığında GPA frekansının kararsızlığı - en fazla 10 Hz/° C;
• iletim yolunun tüm aralıklardaki çıkış gücü - 10 W;
• CW modunda elektronik anahtar iletim hızını düzenlemeye yönelik sınırlar - dakikada 40...270 karakter;
• VOX kullanırken iletim modunda tutma süresi - 0,2 sn;
• güç kaynağı - 220 V voltajlı bir alternatif akım ağından, 20...30 V voltajlı bir doğru akım kaynağından (yalnızca alma modunda çalışma için 12 V);
• boyutlar - 292(237(100 mm;
• ağırlık - 6 kg.

Alıcı-vericinin blok şeması, düğüm bağlantı şemasıyla birlikte Şekil 1'de gösterilmektedir. 2, bileşenlerin şematik diyagramları - Şekil 17'de. 12-12. Cihaz, sabit bir ara frekansa ve ters amplifikasyon yollarına sahip bir süperheterodindir. +68 V (RX) ve +69 V (TX) çalışma voltajları sırasıyla VD1 ve VD11 diyotlarının katotlarından çıkarılır (Şekil 12). K16, K17, K2 ve K1 röleleri, alıcı-vericiyi alma modundan iletim moduna veya tam tersi şekilde değiştirmek için kullanılır. Mavi filtreli HL1 akkor lamba, alıcı-vericinin açık olduğunu göstermeyi amaçlar ve PAXNUMX Smeter ölçeğini aydınlatır; kırmızı filtreli HLXNUMX lambası, cihazın iletim moduna geçtiğini bildirir.

(büyütmek için tıklayın)

K13, K14 röleleri ve SB2 ("UP") anahtarı, kuvars filtrenin dar bant moduna geçişini sağlar; SB4 ("CW") basmalı düğme anahtarı, alıcı-vericiyi telgraf moduna geçirir ve SB5 ("VOX") telefon sesine geçer. kontrol modu.

Alma modunda SB6 düğmesi ("RX") kullanılır. Basılmazsa (yani, Şekil 1'de gösterilen konumdaysa), SA6 anahtarını kullanarak SSB'yi iletmek mümkündür (SB6'ya basılmazsa, tüm modlarda alıcı-vericiyi iletim moduna geçirmeye yarar) ). Düğmeye basılırsa, alıcı-verici de alma modundadır; SSB modunda PTT anahtarını kullanarak iletim yapmak imkansızdır, ancak elektronik telgraf anahtarının ton üretecini kullanarak telgrafı VOX sistemi aracılığıyla çalıştırabilirsiniz.

SB7 "Ayarlar" düğmesi. (“Kurulum”) alıcı-verici kurulum moduna geçirilir. Aynı zamanda TX moduna (PTT'ye basmadan) geçer ve aynı zamanda telgraf yerel osilatörü sabit emisyon moduna geçer. BA1 hoparlör kafasından yaklaşık 1 kHz frekansında bir ses duyulur. SB8 düğmesi, PTT anahtarını kullanmadan alıcı-vericiyi iletim moduna geçirmek için kullanılır ve hem CW hem de SSB işlemi mümkündür.

Ayarlama modu SB1 düğmesiyle etkinleştirilir, frekans değişken direnç R203 tarafından değiştirilir. K17.1 röle kontakları ek bir güç amplifikatörünü kontrol etmek için kullanılır, K17.2 - +12 V (RX) ve +12 V (TX) çalışma voltajları üretmek için, röle kontakları K15.2 ve K15.3 - ters çevrilebilirliği kontrol etmek için kullanılır amplifikatör. SB9 anahtarı AGC sistemini devre dışı bırakmak için kullanılır. Değişken direnç R204, CW modunda ton üretecinin kendi kendini dinleme seviyesini düzenler ve direnç R201, iletim kazancını kontrol eder.

Alım modunda, XW1 anten soketinden (Şekil 1) SWR ölçer (Şekil 2, pin 40, 41) aracılığıyla RF sinyali P devresine (L16) (Şekil 3, pin 52) beslenir, ardından pim 6, röle kontakları K11.1, kapasitör C55 ve aralık anahtarının SA1.3 bölümü (Şekil 4) - L8C63 devresine ve VT7, VT8 transistörleri üzerindeki çift yönlü (geri dönüşümlü) bir kademe ile daha da güçlendirilir.

(büyütmek için tıklayın)

Söz konusu modda, RF sinyali, transistör VT8 aracılığıyla L67'den C8'ye, iletim modunda - C67'den L8'e transistör VT7 aracılığıyla geçer. Kaskad, pin 12 (RX) ve 10'a (TX) +9 V uygulanarak RX modundan TX moduna geçirilir. Bu durumda, transistör VT8 ortak bir kaynağa sahip bir devreye ve VT7 - ortak bir tabana sahip bir devreye göre bağlanır. Sonuç olarak, her iki moddaki kademelerin giriş/çıkış dirençleri L8C63 devresi tarafında yüksek, C67 kondansatörü ve onu takip eden diyot dengeli karıştırıcı tarafında düşüktür; bu durum, devrenin eşleştirilmesi üzerinde faydalı bir etkiye sahiptir. Bitişik aşamaların giriş/çıkış dirençleri.

Transistör VT7'nin vericisinin L9 indüktörü ve direnç R33 aracılığıyla VT8 kaynağına bağlanması, bu modda çalışan VT7 kaynağından kendisine küçük bir pozitif voltaj sağlanması nedeniyle RX modunda boşta kalan transistör VT8'nin kapatılmasına yardımcı olur. Aktarım modunda kapatma işlemi ters sırada gerçekleşir. RX modundaki ikinci kapı VT8, bir AGC voltajıyla ve TX modunda - negatif polaritenin kapanma voltajıyla beslenir.

Transistör VT8'in drenajından, C67 kondansatörü aracılığıyla güçlendirilmiş RF sinyali, çift köprülü dengeli bir karıştırıcıya beslenir (Şekil 5). İki diyot köprüsünden (VD18-VD21 ve VD22-VD25), T3, T4 transformatörlerinden ve R40, R41 dirençlerinden oluşur. İkincisinin varlığı, diyotların anahtarlama modunun nispeten yüksek bir yerel osilatör voltajında ​​\u4b\uXNUMXb(etkili değer XNUMX V) uygulanmasını ve açılma yarım dalga voltajındaki diyotlar boyunca akımın izin verilen maksimum değerlerle sınırlandırılmasını mümkün kılar.

Açıklanan ünite, yerel osilatörün yüksek voltajı nedeniyle geniş bir dinamik aralık sağlamanın yanı sıra giriş sinyallerinin yüksek düzeyde bastırılması nedeniyle yüksek seviyeli bir karıştırıcının seçeneklerinden biridir. Böyle bir karıştırıcının olumlu nitelikleri aynı zamanda giriş ve heterodin devrelerinin iyi izolasyonunu ve bunun tersine çevrilebilirliğini, yani sinyal geçişinin farklı yönlerinde çalışabilme yeteneğini de içerir. GPA sinyali, transformatör T3'ün (pim 20) sargılarından birine beslenir ve RF sinyali, pim 26 ve kapasitör C100 aracılığıyla, transformatör T4'ün iki sargısının bağlantı noktasına beslenir. Alma modundaki 10,7 MHz IF sinyali, C102 kapasitörü ile birlikte bir IF ön seçim filtresi oluşturan üçüncü sargısından çıkarılır.

Bu filtreden, C101 kondansatörü aracılığıyla, VT9-VT11 transistörleri kullanılarak yapılan çift yönlü amplifikatörün girişine IF sinyali verilir. Alma modunda (sinyalin C101 kondansatöründen C103'e iletilmesi), kaskod amplifikatörü VT9 ve VT10 transistörleri üzerinde çalışır (birincisi ortak bir kaynağa sahip bir devreye göre bağlanır, ikincisi - ortak bir tabana sahip bir devreye göre) , iletim modunda (C103'ten C101'e bir sinyal iletmek) - bir transistör VT11. Bu devre tasarımı, her iki modda da (RX ve TX) IF sinyalinin gerekli amplifikasyonunu elde etmenizi sağlar. İlk durumda, IF kazancını ayarlamak için transistör VT9'un ikinci kapısına AGC sisteminden veya direnç R131'den (transistör VT26 üzerindeki bir kademe aracılığıyla) kontrol voltajı sağlanır. TX modunda, bu kapı VT9, dijital ölçekte bulunan VT202, VT41 transistörlerini kullanan bir jeneratör tarafından üretilen direnç R42 aracılığıyla negatif kutuplu bir kapanma voltajı alır. RX modunda ikinci kapı VT11'e aynı kapanma voltajı sağlanır. İletim modunda, R201 direncinden kazanç kontrol voltajı (DSB) alır (bkz. Şekil 1).

L11C106 filtresi (Şekil 5) tarafından izole edilen IF sinyali, bağlantı bobini L12 ve kapasitör C103 (pim 21'den) aracılığıyla sekiz kristalli merdiven filtresine (Şekil 6a, pim 17) beslenir. SSB modunda (K13.1, K14.1 kontakları açık), bant genişliği 2,4 kHz, CW modunda (kontaklar kapalı) - 0,8 kHz'dir. Dirençler R38, R39 “zil” etkisini ortadan kaldırmaya yarar.

Ana seçim öğesi olarak, Şekil 6'de gösterilen diğer şemalara göre yapılmış kuvars filtreleri kullanabilirsiniz. Şekil 2,5: örneğin, bant genişliği 6 kHz olan altı kristalli bir merdiven (Şekil 6,b), dört çipli bir köprü (Şekil 6,c) veya sekiz kristalli (Şekil 10,7,d). Son iki filtrede, kuvars rezonatörler başka bir frekansta (2 MHz'e yakın) kullanılabilir, ancak aşağıdaki koşulların karşılanması gerekir: tüm üst (şemaya göre) rezonatörlerin frekansları aynı olmalı ve düşük olanların frekansları (aynı zamanda aynı) 3 ...XNUMX kHz.

Kuvars filtrenin çıkışından (pim 19), çift yönlü amplifikatörün (VT12, VT5) bir parçası olan alan etkili transistör VT12'nin (Şekil 13) kapısına IF voltajı verilir. Bu kademe yukarıda açıklanana benzer şekilde çalışır (her iki modda da) ve ondan yalnızca üçüncü (çift kutuplu) bir transistörün yokluğunda farklılık gösterir. L13C114 filtresi tarafından izole edilen IF sinyali, bağlantı bobini L14 aracılığıyla yine her iki modda da (RX ve TX) kullanılan ikinci dengeli halka tipi diyot karıştırıcıya (VD26-VD30) beslenir.

Bir VT10,7 transistörü (Şekil 30) üzerinde yapılan referans yerel osilatörden 7 MHz frekanslı bir sinyal, miksere pim 24 ve C122, R63, R61, R64 elemanları aracılığıyla bağlanır. Düzeltme direnci R63 (kabaca) ile dengeleyin ve C121 kapasitörünün kapasitansını seçin.

Mikserin çıkışından, C123R65C124 filtresi tarafından filtrelenen AF voltajı, C126 kondansatörü ve pin 30 aracılığıyla, VT32, VT14 transistörleri üzerinde yapılan kaskod AF ön amplifikatörünün girişine (pim 15) beslenir (Şekil 8) .

(büyütmek için tıklayın)

Kademeli, oldukça büyük bir kazanç sağlarken, dengeli karıştırıcının çıkış empedansı ve AF güç amplifikatörünün giriş empedansıyla iyi uyum sağlar.

Transistör VT14'ün toplayıcısından ses kontrolü - değişken direnç R74 - aracılığıyla AF sinyali, DA1 yongası üzerine monte edilmiş AF güç amplifikatörünün girişine beslenir. Alma modunda, direnç R77, kademe kazancının maksimum olması nedeniyle K17.1 rölesinin kontakları tarafından kapatılır (bkz. Şekil 1). İletim moduna geçerken, röle kontakları açılır ve direnç R77, mikro devrenin çıkış aşamasının transistörünün verici devresine bağlanır. Sonuç olarak kazanç azalır. RX modunda gerekli kazanç, TX modunda R78 direnci seçilerek ayarlanır.

Pim 35 aracılığıyla, telgraf anahtarından gelen AF voltajı, kendi kendini dinlemek için güç amplifikatörünün girişine beslenir (sesi, Şekil 204'de gösterilen değişken bir direnç R1 tarafından kontrol edilir). Amplifikatörün çıkışından (pim 38), AF sinyali ya telefonlara ya da aynı anda telefonlara ve hoparlör kafası BA1'e (SB3 anahtarının konumuna bağlı olarak) ve ayrıca AGC ünitesine (anahtar aracılığıyla) beslenir. SB9) ve anti-VOX sistemi (Şekil 9, pin 60). Yük direnci R81, girişte yüksek seviyeli bir sinyal göründüğü anda hoparlör kafasını ve telefonları aynı anda kapatırken mikro devrenin arızalanmasını önler.

İletim modunda, BM1 mikrofonundan (Şekil 10) L17 indüktörü ve C191 kondansatörü aracılığıyla AF sinyali, R148 direncine ve motorundan DA2 op-amp'in evirmeyen girişine beslenir. Jikle, yüksek frekanslı parazitin girişine sızmasını önler. K16.1 kontakları aracılığıyla, yükseltilmiş sinyal dengeli miksere (pim 80'den 31'e kadar) ve ayrıca diyagramı Şekil 79'de gösterilen VOX ses kontrol cihazına (pim 58'dan pim 9'e) beslenir. 5. Dengeli bir karıştırıcıda (bkz. Şekil 26, VD30-VD13), taşıyıcı frekansı bastırılır, L114C13 DSB devresi tarafından izole edilen sinyal, VT6 transistöründeki bir basamakla güçlendirilir. Ana seçim filtresi (bkz. Şekil 11) bir yan bandı seçer ve taşıyıcının geri kalanını bastırır. İnverterden uzaktaki dönüşüm yan ürünleri L106C11 devresi tarafından bastırılır. Üretilen tek yan bant sinyali, transistör VT18 üzerindeki bir basamakla güçlendirilir ve drenajından çift köprülü dengeli bir karıştırıcıya (VD21-VD22, VD25-VD26) beslenir. Bu modda RX modundakiyle aynı şekilde çalışır ancak sinyal akış yönü tersine çevrilir. Pim 7'dan alınan sinyal, transistör VT4 tarafından güçlendirilir (bkz. Şekil 8) ve L63CXNUMX devresi tarafından filtrelenir.

Daha sonra, çalışma frekansı sinyali (SA1 anahtarı kullanılarak seçilen aralığa bağlı olarak), C57 kapasitörü ve pim 8 aracılığıyla verici güç amplifikatörünün girişine beslenir (bkz. Şekil 3). Üç aşamadan oluşur: bir ön amplifikatör (VT17), bir çıkış kaskod amplifikatörü (VT19, VT20) ve bunları birbiriyle eşleştiren bir emitör takipçisi (VT18). Kaskod çıkış aşamasının yüksek bir çıkış empedansına sahip olduğu bilinmektedir ve bu durumda bu empedans, transformatör T6 tarafından daha da arttırılır. Bu devre tasarımı, KPI'nin (S158, S159) çıkış P devresinde nispeten küçük bir kapasitans kullanılmasını mümkün kıldı, çıkış sinyalinin daha yüksek spektral saflığının yanı sıra söz konusu devrenin bağlantı kablolarının daha az kritikliği elde edildi. uzunlukları.

Transformatör T6'nın II sargısından terminaller 50, 7 (bkz. Şekil 4), kapasitör C56, röle kontakları K11.1, terminaller 6, 51 (bkz. Şekil 3) aracılığıyla RF sinyali P devresine L16C158-C166 beslenir. ve ondan - pim 52, SWR ölçer (bkz. Şekil 2, pimler 41, 40) ve XW1 soketi (bkz. Şekil 1) aracılığıyla - antene.

Uygulanan SWR ölçer (bkz. Şekil 2), besleyicinin çalışma modunu kontrol etmenize ve ayrıca ileri dalga voltajına göre alıcı-vericinin çıkış gücünü değerlendirmenize olanak tanır. 10 W'tan 200 W'a kadar verici gücü ile kullanılabilir, içindeki enerji kaybı ise %1'i geçmez. Böyle bir SWR ölçüm cihazının önemli bir avantajı, tüm HF bantlarında aynı hassasiyetin olmasıdır.

SWR ölçer, anten beslemesindeki SWR yüksek olduğunda verici güç amplifikatörünü korumaya yarayan bir kontrol voltajı oluşturur. Bu voltaj R86 direncinden çıkarılır ve 43, 45 numaralı terminaller aracılığıyla düzenleyici transistör VT16'nın tabanına beslenir (bkz. Şekil 3). Ters dalga voltajı yüksek olduğunda, zener diyot VD33 ve transistör VT16 açılır, ikincisinin toplayıcısındaki voltaj ve ona galvanik olarak bağlı alan etkili transistör VT17'nin ikinci kapısı düşer ve güç amplifikatörünün kazancı azalır. neredeyse sıfır.

GPA'nın şematik diyagramı Şekil 11'de gösterilmektedir. 1. Jeneratörün kendisi transistör VT2 kullanılarak yapılmıştır. VD9R22 parametrik voltaj dengeleyici ve ayırma elemanları C1, R24, C242, C4, RF voltajının güç devresine sızmasını önler ve geçici işlemler sırasında (almadan iletime geçiş) besleme voltajındaki küçük dalgalanmalarla çıkış sinyali parametrelerinin artan stabilitesini sağlar. ve tam tersi). Direnç RXNUMX, jeneratörün sonraki kademeden ayrılmasını iyileştirir.

Geniş bantlı bir RF amplifikatörü, transistör VT2 kullanılarak monte edilir. Geçit devresinin düşük verim kapasitansı ve kademenin yüksek giriş empedansı, jeneratörün diğer kademelerden iyi bir şekilde ayrılmasına katkıda bulunur. 1,8 aralıklarında; 14 ve 21 MHz GPA amplifikatörü, 5...7 MHz bant genişliğine sahip yedinci dereceden eliptik alçak geçiş filtresi L37-L43C11,3-C18,8 ile yüklenir, geri kalanında ise bant genişliğine sahip benzer bir L2-L4C30-C36 filtresi bulunur. 7...10,5 ,1 MHz. Filtreler, SA35 anahtarı kullanılarak aralıklar değiştirilerek eş zamanlı olarak değiştirilir. Tüm sahte sinyal bileşenleri 3 dB'den fazla bastırılır. Filtrelerin çıkışlarından sinyal, VT4, VTXNUMX transistörlerini kullanarak amplifikatör-katlayıcının girişine gider.

Bu kademenin çalışma modlarının değiştirilmesi, anahtarlama ünitesi tarafından kontrol edilen K9.1 rölesinin kontakları tarafından gerçekleştirilir (Şekil 12).

1,8 ve 18 MHz aralıklarında, kademe bir amplifikatör olarak, geri kalanında ise bir katlayıcı olarak çalışır. Amplifikasyon moduna geçerken, kollektör VT3 kapatılır ve transistör VT4, direnç R19'un paralel bağlanması nedeniyle baz devreye ek pozitif polarite voltajının sağlanması nedeniyle doğrusal amplifikasyon moduna (sınıf A) geçirilir. R18 ile. Frekans ikiye katlama modunda, giriş transformatörü T1'den gelen sinyal, her iki transistörün tabanlarına antifaz olarak beslenir. Kolektörleri birbirine bağlanır ve T2 transformatörünün giriş sargısı tarafından yüklenir. GPA'nın çıkış sinyali, ikincil sargının (T2) yarısından çıkarılır ve tüm sargıya, VT5 ve VT6 transistörleri üzerinde dijital ölçeğe sahip bir kablo izolasyon amplifikatörü bağlanır. Bu kademenin 100 kHz...50 MHz frekans bandındaki kazancı yaklaşık 10'dur. Dijital ölçeğe RK-75 koaksiyel kablo ile bağlanır. Direnç R29 dijital ölçeğe (koaksiyel konektöre) monte edilmiştir.

Böyle bir amplifikatörün kullanılması, modernizasyon amacıyla dijital ölçekte alınan önlemlerle birlikte, 33 ve 14 MHz aralıklarında çalışırken gerekli hale gelen frekans ölçümünün üst sınırının 21 MHz dahil olmak üzere XNUMX MHz'e taşınmasını mümkün kılmıştır. seçilen alıcı-verici tasarımıyla.

Tablo 1

Ayarlama sistemi bir değişken kap VD1, dirençler R7, R8 ve kapasitörler C16, C18 ve C19'u içerir. SB1 düğmesiyle açılır (bkz. Şekil 1) ve değişken direnç R203 ile frekans değiştirilir. Gerekli esneme derecesi, anahtarlama ünitesindeki bir aralık anahtarı tarafından kontrol edilen K5 rölesi kullanılarak otomatik olarak korunur (Şekil 12). GPA'nın farklı aralıklarda ürettiği salınım frekanslarının aralıkları Tablo'da gösterilmektedir. 1.

Anahtarlama ünitesi (Şekil 12) kullanılarak, GPA'daki aralıklar değiştirilir (röleler K1-K4, K6, K8, K10), farklı aralıklarda (K1) uygun uzatmayı elde etmek için L5 bobini değiştirilir ve çalışma modu GPA'da çiftleyici amplifikatörün değiştirilmesi (K9), referans kuvars yerel osilatöründe (bkz. Şekil 14, K21) 7 ve 7 MHz aralığında çalışan bir yan bant elde etmek için kuvars rezonatörlerini değiştirerek mantıksal bir kontrol sinyali oluşturur. 0, çeşitli sayıların sayaçlara kaydedilmesi amacıyla dijital ölçeği değiştirirken kullanılır.

VOX ve VOX karşıtı ses kontrol sistemlerinin şematik diyagramı Şekil 9'de gösterilmektedir. 79. Mikrofon yükselticisinin 58 numaralı piminden, 118 numaralı pim ve kesme direnci R23 aracılığıyla (VOX sisteminin hassasiyetini düzenlerler) giriş sinyali, transistör VT36 üzerinde yapılan AF amplifikatörünün girişine beslenir. Bir sinyal doğrultucu, VD37, VD22 diyotları kullanılarak monte edilir ve VT21, VT21 transistörleri kullanılarak bir elektronik anahtar monte edilir. K15 komut rölesi VT58 kolektör devresine dahildir. AF amplifikatörünün çıkışından (pim 240) C1 ​​kondansatörü (bkz. Şekil 60) aracılığıyla gelen anti-VOX sinyali, transistör VT24 üzerinde yapılan AF amplifikatörünün girişine (pim 38) beslenir. VD39, VD120 diyotları tarafından düzeltilen voltaj, bir R119R22 bölücü aracılığıyla transistör VT177'nin tabanına beslenir. Alma modunda, C15.1 kapasitörünün alt (şemaya göre) terminali, K15 röle kontakları ile cihazın ortak kablosuna bağlanır. Alıcı-verici iletim moduna geçirildiğinde, bu kapasitör kapatılır ve bu, her iki sistemin girişlerinde (VOX ve anti-VOX) benzer büyüklükte kontrol sinyallerinin varlığında KXNUMX röle kontaklarının sıçramasını ortadan kaldırmaya yardımcı olur.

İncirde. Şekil 13, AGC sisteminin, S-metrenin ve güç ölçerin (PM) şematik diyagramlarını göstermektedir.

AF amplifikatörünün çıkışından (pim 58) AGC anahtarı SA13 (bkz. Şekil 1) aracılığıyla gelen sinyal, voltaj ikiye katlama devresine göre VD68, VD41 diyotları üzerine monte edilen AGC doğrultucunun girişine (pim 42) beslenir. . AGC'nin yanıt gecikme süresi, C135 kapasitörünün kapasitansı ve R134 direncinin direnci ile belirlenir. R132 direnci üzerinden düzeltilmiş voltaj, transistör VT26 üzerindeki DC amplifikatörünün girişine beslenir. Verici devresi bir mikro ampermetre PA1, bir şönt direnç R135, bir blokaj kapasitörü C183 ve bir diyot VD40 içerir; bu, ölçeğin sonunda ortaya çıkan doğrusal olmayan bölüm nedeniyle ölçüm sınırlarını genişletir (bu, yüksek seviyeli sinyalleri izlemek için gereklidir) . Alıcı-verici çıkış gücü ölçer, VT25 transistörüne monte edilmiştir. SWR ölçerin 44 numaralı pininden alınan sinyal tabanına beslenir (bkz. Şekil 2). SA2 anahtarı üst (şemaya göre) konuma ayarlandığında, PA1 cihazı ters dalga voltajının büyüklüğünü görüntüler. Ayarlama sisteminde R136-R138 dirençleri kullanılır.

Referans kuvars yerel osilatör devresi Şekil 7'de gösterilmektedir. 30. Kapasitif üç noktalı devreye göre bir VT7.1 transistörüne monte edilir. Kuvars rezonatörlerden biri olan ZQ10, ZQ11, K14 rölesinin kontakları ile baz devresine bağlanır. Sonuç olarak, 21 ve 10,703 MHz aralığında, jeneratör 10,7 frekansta ve geri kalanında - 18 MHz sinüzoidal salınımlar üretir. Devre L207C19, transistörün kolektör devresine dahil edilmiştir. L88 iletişim bobininden pin 24'e kadar olan çıkış sinyali, VD26-VD30 dengeli karıştırıcının girişine (pim 5) beslenir (Şekil XNUMX).

İncirde. Şekil 14, bir VT28 alan etkili transistör üzerine monte edilmiş bir telgraf kuvars yerel osilatörün şematik diyagramını göstermektedir. 9 MHz frekansındaki ZQ10,701 rezonatörü, C196 ayar kapasitörü ile seri olarak kapı ile ortak tel arasına bağlanır. İkincisi, telgraf yerel osilatörünün frekansını ana seçim kuvars filtresinin geçiş bandının ortasına ayarlamak için tasarlanmıştır. Kondansatör C201, telgraf modunda gerekli verici gücünü elde etmek için jeneratör ile sonraki kademe arasındaki bağlantının derinliğini seçer.

VT29 transistöründe elektronik bir anahtar yapılır. C199 ve C200 kapasitörleri telgraf mesajlarının yükseliş ve düşüşlerini yumuşatır. Transistörün tabanı (pim 85) elektronik anahtarın çıkışına (pim 74) bağlanır (Şek. 15). Pim 84 (Şekil 14), jeneratörü kurulum modunda açmak ve ayrıca SA5 manuel anahtarıyla çalışırken jeneratörü yönetmek için kullanılır (bkz. Şekil 1).

Elektronik telgraf anahtarı (Şekil 15), CMOS yongaları DD1-DD3 ve transistör VT27 üzerindeki artık klasik şemaya göre yapılmıştır. DD1 mikro devresinde, ayarlanabilir tekrarlama oranına sahip kontrollü bir puls üreteci monte edilir (R140, bir iletim hızı regülatörüdür), sırasıyla DD2.1 ve DD2.2 tetikleyicilerine - nokta ve çizgi oluşturuculara, DD3.1 elemanına - bir ekleme cihazı , DD3.2 - DD3.4 .7 - AF sinyal üretecinde, VTXNUMX'de - verici takipçisi.

(büyütmek için tıklayın)

Anahtar şu şekilde çalışır. SA3 manipülatörü nötr konumdayken, DD1.2 elemanının alt (devreye göre) girişine (pim 6) ve üst DD1.3 (pim 8) girişine mantıksal seviyesi 141 olan bir voltaj uygulanır. direnç R1, böylece jeneratör engellenir (tetikleyici DD2.1'in C girişinde - mantık seviyesi 0). DD2.2 tetikleyicisinin R girişinde mantıksal 1 seviyenin varlığı nedeniyle, ters çıkışındaki (pim 12) voltaj aynı seviyeye sahiptir. Manipülatör sola (şemaya göre) konuma (“Noktalar”) hareket ettirildiğinde, DD1.2, DD1.3 elemanlarının yukarıdaki girişleri ortak bir kabloya bağlanır (bu, mantıksal 0 uygulamaya eşdeğerdir), jeneratör heyecanlanır ve darbeleri DD2.1 .3.1 tetikleyicisinin C girişine gönderilir. İkincisi tarafından oluşturulan "noktalar", DD27 elemanından transistör VT29'nin tabanına ve vericisinden telgraf yerel osilatörünün anahtar transistörü VT14'un tabanına gider (Şekil 8). Aynı zamanda “noktalar” DD3.3 elemanının girişine (pim 2.2) ulaşır ve böylece AF üretecinin çalışmasına izin verir. Bu sırada DD1 tetikleyicisi, R147 direnci aracılığıyla R girişine uygulanan mantıksal seviye 3.1 tarafından orijinal durumunda tutulur. DDXNUMX elemanı, manipülatörün ilgili kontaklarının kısa süreli bağlantısıyla bile normal süreli bir "noktanın" iletilmesini sağlar.

Manipülatör sağa (şemaya göre) konuma (“Çizgi”) hareket ettirildiğinde, puls üreteci ve tetikleyici DD2.1, “noktalar” oluştururken olduğu gibi çalışır. Ancak bu durumda, DD2.2 tetikleyicisinin R girişi mantıksal olarak 0 seviyesine ayarlanır ve DD2.1 tetikleyicisinden gelen darbelerin etkisi altında durumunu değiştirir. Her iki tetikleyicinin çıkışından gelen darbeler DD3.1 öğesi tarafından toplanır ve bir "çizgi" oluşturulur. Önceki durumda olduğu gibi DD3.1, manipülatör kontakları kısa süreliğine kapalı olsa bile çizgilerin iletilmesini sağlar. Anahtar, tüm iletim hızlarında standart Mors kodu mesajları üretir.

Elektronik dijital terazinin şematik diyagramı Şekil 16'de gösterilmektedir. 1. Aslında bu, V. Krinitsky tarafından [155]'de açıklanan cihazın biraz değiştirilmiş bir versiyonudur. Modernizasyon esas olarak giriş kısmını etkiledi: bazı dirençlerin değerleri değiştirildi, koruma diyotları kaldırıldı, K3LA131 mikro devresi K3LA4 (DD5) ile değiştirildi. Bu önlemler, DD33 mikro devresinin girişinde daha "net" darbelerin (kıvrımlı) oluşmasına yol açtı ve bunun sonucunda çalışma frekansı aralığının üst sınırı XNUMX MHz'e yükseldi.

(büyütmek için tıklayın)

Kuvars osilatörü (DD6.3) 100 kHz'lik bir rezonatör kullanır; bu, yalnızca bölücüdeki mikro devrelerin sayısını azaltmakla kalmaz, aynı zamanda dijital ölçeğin çalışması sırasında sahte emisyonların azalmasına ve dolayısıyla alıcı-vericinin genel gürültü seviyesi. Sayaçlarda kaydedilen sayılar, pin 107000'de mantıksal 101 seviyesi olduğunda 0'dir ve 893000 MHz IF'de doğru frekans okuması için gerekli olan mantıksal 1 seviyesi ile değiştirildiğinde 10,7'dir.

Gerilim dönüştürücü (VT41, VT42) ve dengeleyici (VT40), daha güçlü KT630B ve KT608A transistörlerini kullanır. Ek olarak, bu cihazlardan ilkine, T10 transformatörünün V sargısı, VD8-VD64 doğrultucu köprüsü ve R67VD194 parametrik voltaj dengeleyicisinden oluşan bir negatif polarite -63 V voltaj kaynağı eklenir. Bu voltaj alıcı-vericinin boştaki aşamalarını kapatmak için kullanılır (pim 105).

Alıcı-verici güç kaynağı (Şekil 17) bir T7 transformatörü, iki redresör (VD47-VD50 ve VD51-VD54) ve iki voltaj regülatörü (DA1, VT31-VT33 ve VT34, VT35) içerir. Ünite dört voltaj üretir: verici güç amplifikatörüne ve röle sargılarına güç sağlamak için sırasıyla dengesiz +40 ve +20 V, dijital teraziye ve telgraf anahtarına güç sağlamak için stabilize +9 V ve diğer tüm aşamalara güç sağlamak için stabilize +12 V. Harici bir DC kaynağından VD55 diyotu (pim 96) aracılığıyla 20...30 V'luk bir voltaj sağlanır.

(büyütmek için tıklayın)

Alıcı-verici yaygın olarak kullanılan parçaları kullanır: MLT sabit dirençleri, SP3-9a ve SPO-0,5 değişken dirençleri, KT, KM, K50-6 kapasitörleri. Çift ünite KPE S158S159 - "Alpinist" transistörlü radyo alıcısından, kapasitör S63 - KPV-125 veya KPV-140'tan. Anahtarlar SA1 - bisküvi 11P7N-PM, SA2 - mikro anahtar MP9 (MP10, MP11), SA4 - mikro anahtar MT1, SB1-SB9 - P2K.

Röleler K1-K4, K6, K8, K10 - RES60 (pasaport RS4,569.436 veya RS4.569.435-00), K5, K13, K14 - RES49 (RS4.569.423 veya RS5.569.421-00), K7, K9, K11, K12, K16 - RES15 (RS4.591.001 veya RS4.591.007), K15 - RES22 (RF4.500.131, RF4.521.225, RF4.523.023-00, RF4.523.023-07, RF4.523.023-09), K17 - küçük indükleme anahtarı yeni RES54A (HP4.500.011-01).

KP350B yerine, KT306B - KT316A veya minimum çıkış kapasitansına sahip benzerleri yerine KP339 serisinin transistörlerini kullanabilirsiniz. Transistörler KT660B, KT603B, KT608B ile değiştirilebilir. Güç amplifikatöründe KT603B yerine KT608B, KT660B kullanmak mümkündür. Transistörler KT201A, KT208, KT306A, KT306B serisi cihazlarla - KT342 (herhangi bir harf indeksiyle), KT312B - KT306, KT342 serisi transistörlerle ve P216 - P217 ile değiştirilebilir. D223 yerine KD503, KD522 serisinin diyotlarını kullanabilirsiniz.

K176 serisinin mikro devreleri K561 serisinin analoglarıyla değiştirilebilir; dijital ölçekte K131LA3 yerine K155LA3 mikro devresini kullanabilirsiniz, ancak maksimum çalışma frekansına göre seçilmesi gerekecektir (ölçek güvenilir bir şekilde çalışmalıdır) 21 MHz aralığı).

Alıcı-verici, nominal voltajı 10 V olan minyatür akkor lambalar kullanır. BA1 hoparlör kafası 2GD-36'dır (8 Ohm).

Alıcı-vericinin bobinlerinin ve transformatörlerinin sarım verileri tabloda verilmiştir. 2.

(büyütmek için tıklayın)

L8, L16 bobinlerinin (seramik çerçevelere sarılmışlardır) ve RF transformatörü T6'nın tasarımını açıklayan çizimler sırasıyla Şekil 18'de gösterilmektedir. 19, 20 ve 2. Bobin kesiciler L7-L11, L14-L18, L19, L19725 - ferrit dişli GOST 74-6. T2 RF transformatörünün manyetik çekirdeği, her biri Mars yapıştırıcısı ile kaplanmış bir kablo kağıdı şeridi ile tutturulmuş, standart K20x10x6 boyutunda on ferrit halkadan oluşan iki özdeş parçadan (5) (Şekil 20) oluşur. Klips 1, aynı tutkalla elde edilen kağıt tüplerin üstüne (Şekil 3'ye göre) yerleştirilir, klips 0,35 tabana yerleştirilir, ardından sargılar 2 mm4 MGTF teli ile sarılır. Daha sonra blok 5, daha önce sarım kablolarını içine açılan deliklerden ve plaka 3'ten geçirerek alt kafese yapıştırılır (10,5 mm çapında ve daha küçük deliklerin yokluğunda kafesten 1,5 farklıdır) kalınlık - 1 mm). Parça 3, 5-9 fiberglastan yapılmıştır. L10, L30 (endüktans - 5 µH + %15), L20 ve L22-L160 (5 µH + %0,2) bobinleri - birleşik DM-7. Ağ transformatörü T40 - ​​​​TS-2-0.470.025 (af220TU), 18 V'luk bir birincil sargı ve XNUMX V'lik iki ikincil sargılı.

Alıcı-vericiyi kurmaya başladığınızda, tüm bileşenleri ve aralarındaki bağlantıları kısa devre olup olmadığını dikkatlice kontrol edin. Kurulum, güç kaynağının işlevselliğinin kontrol edilmesi ve boşta gerekli çıkış voltajlarının ayarlanmasıyla (tüm bileşenler kapatılır) alım modunda başlar. Bundan sonra tüm bağlantılar yeniden kurulur ve yerel osilatörlerin kurulumuna devam edilir.

Referans kuvars yerel osilatörün ayarlanması (bkz. Şekil 7), hem ZQ18 hem de ZQ10 rezonatörleriyle dönüşümlü olarak çıkışta kararlı üretim ve maksimum salınım genliği elde edilene kadar L11 bobininin endüktansının seçilmesine gelir. İzleme için yüksek dirençli bir yüksek frekanslı voltmetre veya daha iyisi geniş bantlı bir osiloskopun yanı sıra bir frekans ölçer kullanın.

Kuvars telgraf yerel osilatörün performansı CW modunda kontrol edilir (bu durumda, besleme voltajı pin 82'ye uygulanır (bkz. Şekil 14). Pim 84 ortak kabloya bağlandığında jeneratörün uyarılması gerekir. Çıkış voltajı önceki durumda olduğu gibi aynı cihazlarla izlenerek jeneratör, C196 kapasitörü ile ana seçim kuvars filtresinin geçiş bandının merkezi frekansına ayarlanır (bkz. Şekil 6). Düzeltici kapasitör C201, alıcı-vericinin tüm kurulumunu tamamladıktan sonra CW modunda çıkış gücünü ayarlar.

Düzgün aralık jeneratörünün kurulumu (bkz. Şekil 11), C21 ayar kapasitörünün kapasitansını değiştirerek ve gerekirse C1 kapasitörünü seçerek 12 MHz aralığının (Tablo 5) ayarlanmasıyla başlar. Benzer şekilde, ancak C1 ve C8, C2 ve C9 vb. kapasitörlerin kapasitansı seçilerek geri kalan aralıklar gerekli sınırlar içerisine yerleştirilir. Frekansın sıcaklık stabilitesini arttırmak için, C1-C7 kapasitörlerinin her birinin yanı sıra C5, C15, C17, C20, C21, C23'ün yaklaşık olarak aynı kapasiteye sahip ancak farklı kapasitelerde iki kapasitörden oluşması önerilir. (negatif ve pozitif) TKE.

Daha sonra, transistör VT2'de bir kademe kurulur. Direnç R11'i geçici olarak 1 kOhm nominal değere sahip değişken bir dirençle değiştirdikten sonra (bağlantı kabloları mümkün olan minimum uzunlukta olmalıdır), transistörün drenajında ​​maksimum sinyal voltajı elde edilene kadar direncini seçin. Bundan sonra, değişken direncin tanıtılan kısmının direnci ölçülür ve benzer değere sahip sabit bir dirençle değiştirilir.

Düşük geçişli filtrelerin (LPF) L2-L4C30-C36 ve L5-L7C37-C43'ün ayarlanması, ilk durumda tekdüze bir frekans tepkisi elde edilene kadar, içlerinde bulunan bobinlerin endüktansının seçilmesine (düzelticileri döndürerek) indirgenir. frekans bandı 7...10,5 ve ikincisinde - 11,3... 18,8 MHz. İlk alçak geçiren filtrenin kesme frekansı 11, ikincisi ise 19,3 MHz olmalıdır. İzleme için, kalibre edilmiş tarama süresine sahip bir frekans tepkisi ölçer veya osiloskop kullanın.

VT3, VT4 transistörleri üzerinde bir katlayıcı amplifikatörün kurulumu, 21 MHz aralığında iki katına çıkarma modunda başlar. Direnç R18'i seçerek, C48 kapasitöründeki (pim 6) sinyalin maksimum genliğini, şeklinin minimum bozulmasıyla elde ederiz (sinüzoidale yakın olmalıdır). Daha sonra jeneratör, kademenin amplifikasyon modunda çalıştığı 1,8 MHz (veya 18 MHz) aralığına geçirilir ve R19 direnci seçilerek aynı sonuç elde edilir.

Transistör VT5 üzerinde bir kademenin ayarlanması, kapasitör C26'te (pim 54) maksimum salınım genliği elde edilene kadar R4 direncinin seçilmesine gelir.

Çıkış sinyalinin genliği aralıktan aralığa çok dengesizse, R14-R17'yi 1 kOhm dirençli dirençlerle değiştirmek gerekir ve genlik yetersizse bunları tamamen ortadan kaldırın. Sonuç olarak jeneratörün frekans tepkisinde tümsekler ve inişler şeklinde düzensizlikler ortaya çıkacaktır. Her iki alçak geçiş filtresinin bobinlerinin ayarlayıcılarını döndürerek, tümsekleri, düşük genlikli sinyallerin daha önce gözlemlendiği aralık kısımlarına ve dipleri, daha önce maksimum genlikli sinyallerin bulunduğu alanlara kaydırmak gerekir. . Tümseklerin yüksekliği ve eğimlerin derinliği, belirtilen dirençler seçilerek ayarlanır.

Çıkış dalga biçimi oldukça bozuksa (kare dalgaya benzer) veya voltajı 4 V'u (etkili değer) aşarsa, R4 direncinin direncini arttırmak gerekir.

Ayarlama sistemini ayarlarken, değişken direnç R203 kaydırıcısı (bkz. Şekil 1) orta konuma ayarlanır ve ayar direnci R137 (bkz. Şekil 13), ayarlama açıkken frekansların eşleşmesini sağlamak için kullanılır ve kapalı.

AF amplifikatörünün işlevselliğinin kontrol edilmesi (bkz. Şekil 8), alım modunda DA12 mikro devresinin 1 numaralı pimindeki voltajın ölçülmesine indirgenir. Besleme voltajının yaklaşık yarısına eşit olmalıdır. Bunu doğruladıktan sonra, çıkışa (pim 38) bir osiloskop bağlanır ve ses frekansı sinyal üretecinden girişe (pim 32) 20 kHz frekansta 1 mV sinüzoidal voltaj sağlanır. Değişken direnç R74'ün kaydırıcısını üst (şemaya göre) konuma ayarlayarak, direnç R68'in seçilmesi, gözle fark edilebilecek bozulmalar olmadığında çıkış sinyalinin maksimum genliğine ulaşır. Jeneratörün frekansını değiştirerek, tüm ses aralığı boyunca çıkış sinyalinde gözle görülür bir bozulma olmadığından emin olun. AF amplifikatörünün alım modundaki kazancı, iletim modunda R78 direnci ile R77 direnci seçilerek ayarlanır. Gerekirse amplifikatörün yüksek frekans bölgesindeki frekans tepkisi, C138, C140 kapasitörleri seçilerek ayarlanabilir.

Ters çevrilebilir (çift yönlü) IF amplifikatörü (bkz. Şekil 5) alma modunda yapılandırılmıştır. Kuvars filtreyi "YUKARI" modunda (dar bant) açarak ve R131 "UHF" değişken direncinin kaydırıcısını (bkz. Şekil 13) IF amplifikatörünün girişindeki maksimum kazanca karşılık gelen konuma ayarlayarak ( soldaki - şemaya göre - standart bir sinyal jeneratöründen (SSG) C 101 kapasitörünün çıkışıdır, 5 kapasiteli bir kapasitör aracılığıyla 10 MHz frekanslı 10 mV'lik modüle edilmemiş bir RF voltajı sağlanır. ..10,7pF. Düzeltme kapasitörünün C102 kapasitansını değiştirerek ve L11 ve L13 bobinlerinin düzelticilerini dönüşümlü olarak döndürerek, AF amplifikatörünün çıkışında maksimum sinyal genliğini elde ederiz (okumalar maksimuma yaklaştıkça, giriş voltajı kademeli olarak azaltılmalıdır) . Bundan sonra, referans kuvars yerel osilatördeki (bkz. Şekil 205) ayar kapasitörü C202 (C17), AF sinyalinin ton frekansını yaklaşık 1 kHz'e ayarlar. Bu yerel osilatörün frekansı nihayet ayarlanır ve alıcı-verici tamamen yapılandırıldıktan sonra kuvars filtre ayarlanır.

Daha sonra GSS, aralık anahtarının SA1.3 bölümünün hareketli kontağına bağlanır (bkz. Şekil 4). Sinyal frekansı, alıcı-vericinin içerdiği frekans aralığına bağlı olarak ayarlanır. C63 kapasitörünün kapasitansını değiştirerek çıkışta maksimum sinyal elde edilir. 1,9 MHz aralığında C61 kapasitörünün seçilmesi gerekebilir. Daha sonra XW1 anten soketine aynı frekanslardaki sinyaller verilir ve P devresinin C158C159 kapasitörleri kullanılarak maksimum çıkış sinyali de elde edilir.

Bundan sonra kuvars filtreyi kurmaya başlayın. XW1 soketine 0,5 mV voltaj ve seçilen aralığa karşılık gelen frekansa sahip bir GSS sinyali uygulanarak, alıcı-verici düzgün bir şekilde ayarlanır, S-metre okumaları ve karşılık gelen dijital ölçek okumaları alınır ve bunları tabloya kaydedilir. Daha sonra filtrenin frekans tepkisi çizilir: frekans değerleri yatay eksen boyunca 200 Hz'lik artışlarla çizilir ve ilgili birimlerdeki S-metre okumaları dikey eksen boyunca çizilir. Frekans yanıtında düşüşler ve tümsekler varsa, ayrıca bant genişliği küçükse (2 kHz'den az) veya karelik katsayısı yetersiz bir değerdeyse (-1,4/-80 dB düzeylerinde 3'ten kötü), filtre mutlaka değiştirilmelidir. içinde bulunan kapasitörlerin dönüşümlü olarak seçilmesiyle ayarlanır (Şekil 6,a), her seferinde frekans tepkisi açıklanan şekilde kaldırılır. Kabul edilebilir bir frekans tepkisi elde etmek mümkün değilse kuvars rezonatörleri değiştirilmelidir. Dar bant modunda filtre, C88 ve C91 kapasitörleri seçilerek geçiş bandının daralması sağlanarak ayarlanır. Bu filtre için 0,8 kHz'lik bir bant genişliği (bkz. Şekil 6a) optimal olarak kabul edilebilir. Bir frekans tepkisi ölçer kullanıldığında kuvars filtrenin ayarlanması basitleştirilir.

Kuvars filtreyi ayarladıktan sonra, referans kuvars yerel osilatörün frekansı son olarak 202 ve 14 MHz aralıklarında C21 ayar kapasitörü ve diğerlerinde C205 kapasitör ile ayarlanır. İlk durumda, üretim frekansı, frekans tepkisinin üst eğiminin arkasındaki filtre şeffaflık bandının dışında, ikincisinde ise alt eğimin önünde ayarlanır.

Bir AGC sisteminin kurulması (bkz. Şekil 13), kapasitansı tepki süresini belirleyen bir kapasitör C 184'ün seçilmesini içerir. Bu, PA1 alet iğnesinin salınımları ile sinyaldeki değişiklikler arasındaki en iyi uyuma ve sinyalin maksimum okumalarda kalması için yeterli süreye dayalı olarak SSB alım modunda yapılır. Bu durumda, IF amplifikatörünün kazancındaki değişimin gerekli düzgünlüğü elde edilir. Sinyal tepe noktalarında iğne ölçeğin dışına çıktığında, R135 direncinin direncini azaltmak gerekir.

Dijital terazi (bkz. Şekil 16) kural olarak kurulum gerektirmez ve güç uygulandıktan hemen sonra çalışmaya başlar. Gerekli sayıların sayaçlara kaydedilmesi, HG1-HG6 göstergeleri kullanılarak, koaksiyel kablonun cihaz girişinden ayrılması ve SA1 anahtarıyla anahtarlama aralıkları kullanılarak görsel olarak kontrol edilir. 1,8 aralıklarında; 3,5; 7, 10, 1 4 ve 21 MHz ekranda 893 sayısı, geri kalanında ise 000 görüntülenmelidir. Ölçek okumaları farklıysa, anahtarlama ünitesinin diyotlarının servis edilebilirliğini kontrol etmelisiniz (bkz. Şekil 107). .

Koaksiyel kabloyu bağladıktan sonra dijital ölçek, seçilen frekans aralığında gerçek alım frekansını göstermelidir. Alıcı-vericiyi 21 MHz aralığında iletim moduna geçirirken, belirtilen frekans ile gerçek değeri arasında bir tutarsızlık varsa (kural olarak, belirtilen değer daha azdır), önce R179, R181 dirençlerini geçici olarak değiştirerek seçmelisiniz. bunları değişkenlerle değiştirin ve ardından (dirençlerin seçilmesi yardımcı olmazsa) C49 kapasitörünü (bkz. Şekil 11) kararlı ölçek okumaları elde edilene kadar artırın. Son olarak pin 10’te -105 V olup olmadığını kontrol etmeniz gerekiyor.

Bir sonraki aşama, alıcı-vericiyi iletim modunda ayarlamaktır (yazar, alma modunda açıklanan kurulumdan hemen sonra iletim yapmaya başlamıştır). XW1 soketi ile alıcı-vericinin ortak kablosu arasına bağlanan bir antenin eşdeğeri, 75 Ohm (aynı karakteristik empedanslı bir besleyici kullanılıyorsa) veya 50 Ohm (50 Ohm ile) dirençli endüktif olmayan bir direnç olabilir. besleyici) dağıtım gücü en az 10 W olan. Ayrıca 28 V 10 W akkor lamba da kullanabilirsiniz.

Kurulum "Ayarlar" modunda gerçekleştirilir. SB7 düğmesine basıldığında, RF sinyalinin varlığı bir RF voltmetre, bir osiloskop veya SA1 aralık anahtarının tüm konumlarındaki akkor lambanın yanmasıyla izlenir. Bir güç amplifikatörünün ayarlanması (bkz. Şekil 3), anten eşdeğerinde maksimum sinüzoidal sinyal elde edilene kadar R100 direncinin ve R96 düzeltici direncinin konumunun seçilmesine gelir.

Daha sonra, SB4 düğmesine basarak (bkz. Şekil 1), alıcı-vericiyi telgraf moduna geçirin ve telgraf anahtarının (bkz. Şekil 15) ve telgraf yerel osilatörünün (bkz. Şekil 14) çalışmasını kontrol edin. SA6 anahtarına basarken (bkz. Şekil 1), SA3 manipülatörünü (bkz. Şekil 15) en sol (şemaya göre) konuma getirin. Anahtar, değişken direnç R140 motorunun konumuna bağlı olarak hızda "noktalar" üretmelidir. Manipülatörü sağa hareket ettirirken bir "çizgi" oluşturmalıdır. Ayar direnci R144'ün direncini değiştirerek, en iyi kendi kendine dinleme tonu elde edilir ve değişken direnç R204 (bkz. Şekil 1) kullanılarak BA1 hoparlörünün başından gelen telgraf sinyalinin kabul edilebilir bir ses seviyesi elde edilir. Telgraf sinyali düşüşlerinin dikliği, C199 kondansatörü seçilerek, sinyalin anten eşdeğeri üzerindeki bir osiloskopla izlenmesiyle düzenlenir.

Daha sonra, alıcı-vericinin SSB aktarım modunda çalışmasını kontrol edin (SB4-SB8 düğmeleri şemada gösterilen konumda). VD26-VD30 karıştırıcı (bkz. Şekil 5), SA63 anahtarı basılıyken (bkz. Şekil 121) ve mikrofon kapalıyken R6 ve C1 düzelticiler kullanılarak dengelenir. Daha sonra mikrofonu bağladıktan sonra uzun “a...a...a” derler ve eşdeğer antendeki sinyali izleyerek üzerinde tek yan bant sinyali (SSB) olduğundan emin olurlar. Genliği, kırpma direnci R148 kullanılarak ayarlanır (bkz. Şekil 10).

Bundan sonra, telsizin sesli kontrol (VOX) modunda çalışmasını kontrol edin. PTT düğmesi serbest durumdayken SB5 düğmesine basıldığında, mikrofonun önünde uzun bir "a...a...a" sesi okunur ve R 118 kesme direncinin kaydırıcısı hareket ettirilerek (bkz. Şekil 9), alıcı-vericinin SSB iletim moduna istikrarlı bir geçişini sağlayın. TX modunda gerekli tutma süresi (yaklaşık 0,2 saniye), R 112 direnci ve C170 kapasitörünün seçilmesiyle ayarlanır. Daha sonra alıcı-vericiyi yüksek sesli bir istasyona ayarlayın (BA1 kafası bağlıyken) ve VOX sisteminin bu sinyal tarafından tetiklenmediğinden emin olmak için R126 düzeltme direncini kullanın.

SWR ölçer, anten eşdeğeri bağlıyken kurulum modunda ayarlanır (SB7 “Kurulum” düğmesine basılır). Alıcı-vericiyi 14 MHz aralığına geçirdikten sonra, çıkışta maksimum sinyal elde edilene kadar C63 (bkz. Şekil 4) ve C158, C159 (bkz. Şekil 3) kapasitörlerini ayarlayın, ardından R86 düzeltme direncini kullanın (bkz. Şekil 2). ) PA1 cihazının okunu (bkz. Şekil 1) ölçeğin son işaretine ayarlamak için. Bu sağlanamıyorsa R127 direncini seçin (bkz. Şekil 13). Bundan sonra, SWR ölçüm cihazını yansıyan dalga ölçüm moduna geçirin (mikro anahtar SA2'ye basın) ve cihazın sıfır okumasını elde etmek için C145 kapasitörünü kullanın (bkz. Şekil 2). Belirtilen sonuçları elde etmek için RF transformatörü T5'in sargı terminallerinin değiştirilmesi gerekmesi mümkündür.

Daha sonra, 40 ve 41 numaralı terminaller değiştirilir ve aynı şekilde, C1 ayar kapasitörü kullanılarak PA142 cihazının sıfır okumaları elde edilir, ardından terminaller orijinal konumlarına döndürülür.

Gerçek bir anten besleyicisinin SWR'si aşağıdaki şekilde ölçülür. SA2 anahtarını doğrudan dalganın ölçümüne karşılık gelen konuma ayarlayarak, alıcı-vericiyi ayar modunda açın (SB7 düğmesine basın) ve R201 "DSB" değişken direncini (bkz. Şekil 1) kullanarak PA1 okunu ayarlayın. ölçeğin son işaretine kadar (bu okuma %100 olarak alınır). Daha sonra SA2'yi yansıyan dalga ölçüm konumuna getirin ve A cihazından okumalar alın (bağıl birimler halinde de). SWR, SWR = (100 + A)/(100 - A) formülüyle belirlenir. Böyle bir SWR ölçüm cihazının kurulumuyla ilgili daha fazla ayrıntıyı [2]'de bulabilirsiniz.

Güç amplifikatörü koruma ünitesini kurarken, anten eşdeğerinin direncini SWR 3'e eşit olacak şekilde değiştirin. Düzeltici direnç R86 (bkz. Şekil 2) amplifikatörü kapatmak için kullanılır. Bu yapılamazsa, farklı stabilizasyon voltajına sahip R88, R90 dirençlerini ve VD33 zener diyotunu (Şekil 3) seçin. Koruma ünitesinin işlevselliği, alıcı-verici iletim yaparken antenin kısa süreliğine kesilmesiyle kontrol edilir - güç amplifikatörü kapatılmalıdır.

Açıklanan alıcı-verici, yayında çalışmak için herhangi bir modda (RX veya TX) yapılandırılabilir. Alma modunda, çalışan bir radyo istasyonu için S-metrenin maksimum okumalarına ayarlanmışsa, verici ayar modunda (SB7 düğmesine basıldığında) yapılandırmaya gerek yoktur. Ve tam tersi, eğer cihaz bu modda yapılandırılmışsa, o zaman alacak şekilde de yapılandırılmıştır.

Edebiyat

1. Krinitsky V. Dijital ölçek - frekans ölçer. Oturdu. 31. ve 32. amatör radyo sergilerinin en iyi tasarımları. - M.: DOSAAF, 1989.
2. Lapovok Ya.S. Bir KB radyo istasyonu inşa ediyorum. - M.: Vatansever, 1992.

Yazar: V.Rubtsov (UN7BV), Astana, Kazakistan

Diğer makalelere bakın bölüm Sivil radyo iletişimi.

Oku ve yaz yararlı bu makaleye yapılan yorumlar.

<< Geri

<< Geri

En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:

Dokunma emülasyonu için suni deri 15.04.2024

Mesafenin giderek yaygınlaştığı modern teknoloji dünyasında, bağlantıyı ve yakınlık duygusunu sürdürmek önemlidir. Saarland Üniversitesi'nden Alman bilim adamlarının suni derideki son gelişmeleri, sanal etkileşimlerde yeni bir dönemi temsil ediyor. Saarland Üniversitesi'nden Alman araştırmacılar, dokunma hissini uzak mesafelere iletebilen ultra ince filmler geliştirdiler. Bu son teknoloji, özellikle sevdiklerinden uzakta kalanlar için sanal iletişim için yeni fırsatlar sunuyor. Araştırmacılar tarafından geliştirilen sadece 50 mikrometre kalınlığındaki ultra ince filmler tekstillere entegre edilebiliyor ve ikinci bir deri gibi giyilebiliyor. Bu filmler anne veya babadan gelen dokunsal sinyalleri tanıyan sensörler ve bu hareketleri bebeğe ileten aktüatörler gibi görev yapar. Ebeveynlerin kumaşa dokunması, basınca tepki veren ve ultra ince filmi deforme eden sensörleri etkinleştirir. Bu ... >>

Petgugu Global kedi kumu 15.04.2024

Evcil hayvanların bakımı, özellikle evinizi temiz tutmak söz konusu olduğunda çoğu zaman zorlayıcı olabilir. Petgugu Global girişiminin, kedi sahiplerinin hayatını kolaylaştıracak ve evlerini mükemmel şekilde temiz ve düzenli tutmalarına yardımcı olacak yeni ve ilginç bir çözümü sunuldu. Startup Petgugu Global, dışkıyı otomatik olarak temizleyerek evinizi temiz ve ferah tutan benzersiz bir kedi tuvaletini tanıttı. Bu yenilikçi cihaz, evcil hayvanınızın tuvalet aktivitesini izleyen ve kullanımdan sonra otomatik olarak temizlemeyi etkinleştiren çeşitli akıllı sensörlerle donatılmıştır. Cihaz, kanalizasyon sistemine bağlanarak, sahibinin müdahalesine gerek kalmadan verimli atık uzaklaştırılmasını sağlar. Ek olarak, tuvaletin büyük bir sifonlu depolama kapasitesi vardır, bu da onu çok kedili evler için ideal kılar. Petgugu kedi kumu kabı, suda çözünebilen kumlarla kullanılmak üzere tasarlanmıştır ve çeşitli ek özellikler sunar. ... >>

Bakımlı erkeklerin çekiciliği 14.04.2024

Kadınların "kötü çocukları" tercih ettiği klişesi uzun zamandır yaygın. Ancak Monash Üniversitesi'nden İngiliz bilim adamlarının son zamanlarda yaptığı araştırmalar bu konuya yeni bir bakış açısı sunuyor. Kadınların, erkeklerin duygusal sorumluluklarına ve başkalarına yardım etme isteklerine nasıl tepki verdiklerini incelediler. Araştırmanın bulguları, erkekleri kadınlar için neyin çekici kıldığına dair anlayışımızı değiştirebilir. Monash Üniversitesi'nden bilim adamlarının yürüttüğü bir araştırma, erkeklerin kadınlara karşı çekiciliği hakkında yeni bulgulara yol açıyor. Deneyde kadınlara, evsiz bir kişiyle karşılaştıklarında verdikleri tepkiler de dahil olmak üzere çeşitli durumlardaki davranışları hakkında kısa öykülerin yer aldığı erkeklerin fotoğrafları gösterildi. Erkeklerden bazıları evsiz adamı görmezden gelirken, diğerleri ona yiyecek almak gibi yardımlarda bulundu. Bir araştırma, empati ve nezaket gösteren erkeklerin, kadınlar için empati ve nezaket gösteren erkeklere göre daha çekici olduğunu ortaya çıkardı. ... >>

Arşivden rastgele haberler Britanya Adaları'nın güneş çatıları 19.09.2004 Yeni enerjiyi teşvik etmek için İngiliz bilim adamları, çatılarında güneş panelleri olan birkaç ev inşa ettiler. Birleşik Krallık Ticaret ve Sanayi Bakanlığı tarafından finanse edilen bir proje sayesinde, Southampton Üniversitesi'nden Dr Abu-Bakr Bahaj, dokuz yeni eve güneş panelleri yerleştirdi. Gün boyunca elektriğin ana bölümünü sağladılar ve şehir şebekesinden ek güç sağlandı. Görünen o ki, güneş enerjisinin %80'ini kullanırsanız, İngilizlerin elektrik için ödediği 132-250 liradan yılda 500 lira tasarruf edebilirsiniz. Doğru, bunun için deney evlerinin sakinleri yaşam tarzlarını biraz değiştirmek zorunda kaldılar: günün en yüksek saatlerinde çamaşır makinesi ve bulaşık makinesi gibi enerjiye aç cihazları açın. Bahaj, "Enerji faturaları, özellikle yoksullar için sürekli bir baş ağrısıdır" diyor ve ekliyor: "Güneş panelleri, hükümetin enerji yoksulluğuyla mücadele programının bir parçası olarak bu maliyetleri düşürmede iyi bir yardımcı olacaktır." Projede yer alan Paul Hemmling, "Umarım proje tek seferlik bir gösteri olmayacak, ancak biraz beyin gücüyle evi sürdürülebilir kalkınma ilkelerine uygun hale getirebileceğinize bir örnek teşkil edecektir" diyor. yerel konseyde enerji sorumluluğu. İnşaat şirketinden John Fifield, "Enerji tasarrufu sağlamanın yeni yollarının tanıtımının bir parçası olmaktan mutluyuz," diyor.

Diğer ilginç haberler:

▪ Biorobotlar için kalp

▪ Ağaçlar, ormanda kaybolan insanların cesetlerinin bulunmasına yardımcı olacak

▪ 27 ms tepki süresine sahip LG 850GL1 IPS monitörler

▪ ağırlık atlama

▪ Tümör teşhisi için sıvı kristaller

Bilim ve teknolojinin haber akışı, yeni elektronik

Ücretsiz Teknik Kitaplığın ilginç malzemeleri:

▪ sitenin bölümü Çocuklar ve yetişkinler için büyük ansiklopedi. Makale seçimi

▪ makale Zevk çiçeklerini koparın. Popüler ifade

▪ makale Japonlar neden bülbül zemin kullandı? ayrıntılı cevap

▪ makale İnşaat makineleri ve mekanizmalarının montajcısı. İş güvenliği ile ilgili standart talimat

▪ makale UHF Sinyal Üreteci. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

▪ makale Kısa devre korumalı voltaj dengeleyici, 13-16/9 volt. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

Bu makaleye yorumunuzu bırakın:

Bu sayfanın tüm dilleri

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri

www.diagram.com.ua
2000-2024