|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
RADYO ELEKTRONİK VE ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİ ANSİKLOPEDİSİ Giriş devreleri ve RF alıcısı. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi
Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / radyo alımı İlk bölümde zaten öğrendiğimiz gibi, bir heterodin alıcının hassasiyetini ve gerçek seçiciliğini arttırmak için, giriş devresi, çalışma frekansı aralığında bire yakın bir güç aktarım katsayısı ve mümkün olduğunca fazla zayıflama sağlamalıdır. bant dışı sinyaller. Bütün bunlar ideal bir bant geçiren filtrenin özellikleridir, bu nedenle giriş devresi bir filtre şeklinde uygulanmalıdır. Sıklıkla kullanılan tek döngülü giriş devresi, gereksinimleri karşılamak için en kötüsüdür. Seçiciliği artırmak için, devrenin yüklü kalite faktörünü artırmak, anten ve mikser veya URF ile bağlantısını zayıflatmak gerekir. Ancak daha sonra alınan sinyalin neredeyse tüm gücü devrede harcanacak ve sadece küçük bir kısmı miksere veya URF'ye geçecektir. Güç aktarım katsayısı düşük olacaktır. Ancak devre antene ve miksere güçlü bir şekilde bağlanırsa, devrenin yüklenen kalite faktörü düşecek ve frekans olarak komşu istasyonların sinyallerini biraz azaltacaktır. Ama amatör grupların yanında çok güçlü yayın istasyonları da çalışıyor. En basit heterodin alıcılarda, sinyal seviyelerinin oldukça yüksek olduğu düşük frekanslı HF bantlarında ön seçici olarak tek bir giriş devresi kullanılabilir. Antenle olan bağlantı Şekil 1'de gösterildiği gibi ayarlanabilir olmalı ve devrenin kendisi de ayarlanabilir olmalıdır. 1. Güçlü istasyonlardan kaynaklanan parazit durumunda, C2 kapasitörünün kapasitansını azaltarak antenle bağlantıyı zayıflatabilir, böylece devrenin seçiciliğini artırabilir ve aynı zamanda açmaya eşdeğer olan içindeki kayıpları arttırabilirsiniz. zayıflatıcı. C3 ve C300 kapasitörlerinin toplam kapasitansı yaklaşık 700...XNUMX pF olacak şekilde seçilir, bu bobinler aralığa bağlıdır.
Giriş ve çıkışta eşleşen bant geçiren filtrelerle önemli ölçüde daha iyi sonuçlar elde edilir. Son yıllarda, geniş aralıklı profesyonel iletişim alıcılarının girişinde bile değiştirilebilir bant geçiren filtreleri uygulama eğilimi olmuştur. Oktav (nadiren), yarım oktav ve çeyrek oktav filtreleri kullanın. Bant genişliğinin üst frekansının alt frekansa oranı sırasıyla 2'ye eşittir; 1,41 (2'nin karekökü) ve 1,19 (2'nin dördüncü kökü). Elbette, giriş filtreleri ne kadar dar olursa, geniş aralıklı alıcının gürültü bağışıklığı o kadar yüksek olur, ancak anahtarlanan filtrelerin sayısı önemli ölçüde artar. Sadece amatör bantlar için tasarlanmış alıcılar için, giriş filtrelerinin sayısı bant sayısına eşittir ve bant genişliği, genellikle %10 ... 30'luk bir marjla bant genişliğine eşit olarak seçilir. Alıcı-vericilerde, anten ile anten alma/gönderme anahtarı arasına bant geçiren filtrelerin takılması tavsiye edilir. Alıcı-vericinin güç amplifikatörü, bir transistör amplifikatöründe olduğu gibi yeterince genişse, çıkışı birçok harmonik ve diğer bant dışı sinyaller içerebilir. Bir bant geçiren filtre onları bastırmaya yardımcı olacaktır. Bire yakın bir filtre güç aktarım katsayısı gereksinimi bu durumda özellikle önemlidir. Filtre elemanları, alıcı-vericinin vericisinin nominal gücünün birkaç katı reaktif güce dayanabilmelidir. Tüm bant filtrelerinin karakteristik empedansının aynı ve besleyicinin 50 veya 75 Ohm dalga empedansına eşit olması tavsiye edilir.
L şeklindeki bant geçiren filtrenin klasik şeması Şekil 2a'da verilmiştir. Hesabı son derece basittir. İlk olarak, eşdeğer kalite faktörü Q = fo/2Df belirlenir, burada fo aralığın orta frekansı, 2Df filtre bant genişliğidir. Filtrenin endüktansı ve kapasitansı aşağıdaki formüllerle bulunur:
burada R, filtrenin karakteristik empedansıdır. Giriş ve çıkışta, filtre, karakteristiklere eşit dirençlerle yüklenmelidir, bunlar alıcının (veya vericinin çıkışının) giriş empedansı ve anten empedansı olabilir. %10...20'ye kadar olan uyumsuzluk, filtrenin özellikleri üzerinde pratik olarak çok az etkiye sahiptir, ancak yük direnci ile karakteristik direnç arasındaki birkaç kat fark, özellikle geçiş bandında seçicilik eğrisini keskin bir şekilde bozar. Yük direnci karakteristik olandan daha az ise, bir ototransformatör ile L2 bobininin musluğuna bağlanabilir. Direnç k'de azalacak2 kez, burada k, çıkıştan ortak tele olan dönüş sayısının bobin L2'nin toplam dönüş sayısına oranına eşit olan açılma oranıdır. L şeklindeki bir bağlantının seçiciliği yeterli olmayabilir, bu durumda iki bağlantı seri olarak bağlanır. Bağlantılar birbirine paralel dallarla veya sıralı olarak bağlanabilir. İlk durumda, T şeklinde bir filtre elde edilir, ikincisinde ise U şeklinde bir filtre elde edilir. Bağlı dalların L ve C elemanları birleştirilir. Örnek olarak Şekil 2b, U şeklinde bir bant geçiren filtreyi göstermektedir. L2C2 elemanları aynı kaldı ve uzunlamasına dalların elemanları 2L endüktansı ve C1/2 kapasitansı halinde birleştirildi. Ortaya çıkan seri devrenin (ve filtre devrelerinin geri kalanının) ayar frekansının aynı kaldığını ve aralığın ortalama frekansına eşit olduğunu görmek kolaydır. Genellikle, dar bantlı filtreleri hesaplarken, uzunlamasına dal C1 / 2'nin kapasitansının değeri çok küçük ve endüktans çok büyük. Bu durumda, uzunlamasına dal, kapasitansı 2/k arttırarak, L1 bobinlerinin musluklarına bağlanabilir.2 kez ve endüktans aynı miktarda azalır.
Radyo frekansı filtrelerinde, yalnızca bir terminalle ortak bir kabloya bağlanan paralel salınım devrelerinin kullanılması uygundur. Harici kapasitif kuplajlı iki devreli bir filtrenin devresi Şekil 3'te gösterilmektedir. Paralel devrelerin endüktansı ve kapasitansı L1 ve C2 için formül (2) kullanılarak hesaplanır ve kuplaj kapasitörünün kapasitansı C3=C2/Q olmalıdır. Filtre çıkışlarının anahtarlama katsayıları, gerekli giriş direncine (Rin) ve filtrenin karakteristik direncine (R: k) bağlıdır.2=Durulama/R. Filtrenin her iki tarafındaki açma katsayıları farklı olabilir, bu da anten ve alıcı girişi veya verici çıkışı ile eşleşmeyi sağlar. Seçiciliği arttırmak için, Şekil 3'teki devreye göre üç veya daha fazla özdeş devre bağlanabilir, bu da C3 bağlantı kapasitörlerinin kapasitansını 1,4 kat azaltır.
Üç döngülü bir filtrenin teorik seçicilik eğrisi Şekil 4'te gösterilmektedir. Göreceli ayarlama x=2DfQ/fo yatay olarak çizilirken, filtre tarafından sağlanan zayıflama dikey olarak çizilir. Saydamlık bandında (x<1) zayıflama sıfır ve güç aktarım katsayısı birdir. Teorik eğrinin sonsuz tasarım kalite faktörüne sahip kayıpsız elemanlar için oluşturulduğunu hesaba katarsak bu anlaşılabilir bir durumdur. Gerçek bir filtre aynı zamanda geçiş bandında, özellikle bobinlerde olmak üzere filtre elemanlarındaki kayıplarla bağlantılı olan bir miktar zayıflamaya neden olur. Bobinlerin Q0 tasarım kalite faktöründeki artışla filtredeki kayıplar azalır. Örneğin, Q0 = 20Q'da, üç döngülü bir filtrede bile kayıplar 1 dB'yi geçmez. Geçiş bandının dışındaki zayıflama, filtre döngülerinin sayısıyla doğrudan ilişkilidir. İki döngülü bir filtre için zayıflama, Şekil 2'te gösterilen 3/4'tür ve tek döngülü bir giriş devresi için 1/3'tür. U-şekilli filtre Şekil 3b için, Şekil 4 seçicilik eğrisi herhangi bir düzeltme yapılmadan uygundur.
7,0...7,5 MHz bant genişliğine ve deneysel olarak ölçülen karakteristiğine sahip üç döngülü bir filtrenin pratik bir şeması, sırasıyla Şekil 5 ve 6'da gösterilmektedir. Filtre, R=1,3 kOhm direnci için açıklanan yönteme göre hesaplanır, ancak 2 kOhm heterodin alıcı karıştırıcının giriş direncine yüklenmiştir. Seçicilik biraz arttı, ancak geçiş bandında tepeler ve düşüşler ortaya çıktı. Filtre bobinleri, 10 mm çapında PEL 0,8 tel ile çerçeveleri açmak için sırayla sarılır ve her biri 10 tur içerir. Bobin L1'in çekilmesi, anten besleyicisinin 75 ohm'luk direncine uyması için ikinci dönüşten yapılır. Her üç bobin de ayrı ekranlara yerleştirilmiştir (dokuz pimli lamba panellerinden alüminyum silindirik "kaplar"). Filtre ayarı basittir ve devreleri bobin düzelticilerle rezonansa ayarlamak için kullanılır.
Filtre bobinlerinin maksimum yapısal kalite faktörünün elde edilmesi konularına özellikle dikkat edilmelidir. Bobinin geometrik boyutlarındaki artışla kalite faktörü arttığından, özel minyatürleştirme için çaba gösterilmemelidir. Aynı nedenle, çok ince bir tel kullanılması da istenmez. Telin gümüşlenmesi, yalnızca yüksek frekanslı HF bantlarında ve bobinin yapıcı kalite faktörü 100'den fazla olan VHF'de fark edilir bir etki sağlar. Sadece 160 ve 80 m aralığındaki bobinleri sarmak için litz telinin kullanılması tavsiye edilir. Gümüş kaplamalı tel ve litz telindeki daha düşük kayıplar, yüksek frekanslı akımların metalin kalınlığına nüfuz etmemesi, ancak telin sadece ince bir yüzey tabakasında akması (cilt etkisi olarak adlandırılır) nedeniyledir. Mükemmel iletken bir ekran, bobinin kalite faktörünü düşürmez ve ayrıca bobini çevreleyen nesnelerdeki enerji kayıplarını ortadan kaldırır. Gerçek ekranlar bazı kayıplara neden olur, bu nedenle en az 2-3 bobin çapına eşit bir ekran çapı seçilmesi tavsiye edilir. Aynı zamanda, endüktans da daha az ölçüde azalır. Ekranların temel amacı, elemanlar arasındaki parazitik bağlantıları ortadan kaldırmaktır. Örneğin, filtre detayları korumalı değilse ve giriş devrelerinden çıkış devrelerine sinyal indüklenebilirse, 20 ... 30 dB'den fazla bir zayıflama elde etmekten bahsetmek mantıklı değildir. Ekran iyi iletken bir malzemeden yapılmalıdır (bakır, alüminyum biraz daha kötü). Ekranın iç yüzeylerinin boyanmasına veya kalaylanmasına izin verilmez. Listelenen önlemler, örneğin spiral rezonatörlerde gerçekleştirilen, bobinlerin olağanüstü yüksek kalite faktörünü sağlar. 144 MHz aralığında 700...1000'e ulaşabilir. Şekil 7, 144 ohm'luk bir besleme hattına dahil edilmek üzere tasarlanmış iki rezonatörlü 75 MHz bant geçiren filtrenin tasarımını göstermektedir. Rezonatörler, bakır levha, pirinç veya çift taraflı folyo fiberglas plakalardan lehimlenmiş 25X25X50 mm boyutlarında dikdörtgen ekranlara monte edilir. İç bölmede 6X12,5 mm ölçülerinde bağlantı deliği bulunmaktadır. Hava ayar kapasitörleri, rotorları ekrana bağlı olan uç duvarlardan birine monte edilmiştir. Rezonatör bobinleri çerçevesizdir. 1,5...2 mm çapında gümüş kaplı telden yapılmışlardır ve yaklaşık 6 mm uzunluğa eşit olarak gerilmiş, 15 mm çapında 35 dönüşe sahiptirler. Bobinin bir terminali, düzeltici kapasitörün statörüne, diğeri ekrana lehimlenmiştir. Filtrenin giriş ve çıkışına giden musluklar, her bobinin 0,5 dönüşünden yapılır. Ayarlanmış filtrenin bant genişliği 2 MHz'den biraz daha fazladır, ekleme kaybı desibelin onda biri cinsinden hesaplanır.Filtre bant genişliği, bağlantı deliğinin boyutu değiştirilerek ve bobin musluklarının konumu seçilerek ayarlanabilir.
Daha yüksek frekanslı VHF bantlarında, bobinin düz bir tel veya tüp parçası ile değiştirilmesi tavsiye edilir, daha sonra spiral rezonatör bir kapasitans ile yüklenmiş bir koaksiyel çeyrek dalga rezonatöre dönüşür.Rezonatörün uzunluğu yaklaşık l seçilebilir. / 8 ve dalga boyunun dörtte birine kadar eksik olan uzunluk, bir ayar kapasitansı ile telafi edilir. KB bantları üzerindeki özellikle zor alım koşullarında, heterodin alıcının giriş devresi veya filtresi dar bantlı, ayarlanabilir hale getirilir. Yüksek yüklü bir kalite faktörü ve dar bir bant elde etmek için antenle ve devreler arasındaki bağlantı minimum olacak şekilde seçilir ve artan kayıpları telafi etmek için alan etkili bir transistör amplifikatörü kullanılır. Kapı devresi devreyi çok az şönt eder ve kalite faktörünü neredeyse hiç düşürmez. Düşük giriş dirençleri ve çok daha fazla doğrusal olmamaları nedeniyle bipolar transistörleri URF'ye kurmak pratik değildir. URCH şeması Şekil 8'de gösterilmektedir. Girişindeki iki devreli ayarlanabilir bant geçiren filtre, gerekli tüm seçiciliği sağlar, bu nedenle, transistörün boşaltma devresinde, direnç R3 tarafından şöntlenen, ayarlanamayan bir düşük Q devresi L9C3 bulunur. Bu direnç, kaskadın kazancını seçer. Transistörün geçiş kapasitansının nötrleştirilmesinin düşük amplifikasyonu nedeniyle gerekli değildir.
Şönt direnci atlanırsa ve kazancı azaltmak için transistörün tahliyesi döngü bobininin musluğuna bağlanırsa, boşaltma devresi ek seçicilik elde etmek için de kullanılabilir. 10 m'lik bir aralık için böyle bir URCh'nin şeması Şekil 9'da gösterilmektedir. 0,25 μV'den daha iyi bir alıcı hassasiyeti sağlar.Amplifikatörde, URF'nin rezonans yükü ile stabilitesine katkıda bulunan küçük bir verim kapasitansına sahip çift kapılı transistörler KP306, KP350 ve KP326 kullanılabilir.
Transistör modu, güç kaynağından tüketilen akım 1 ... 3 mA olacak şekilde R4 ve R7 dirençleri seçilerek ayarlanır. Kazanç, L3 bobin musluğu hareket ettirilerek seçilir ve bobin tamamen açıldığında 20 dB'ye ulaşır.L2 ve L3 döngü bobinleri, 10VCh ferritten yapılmış K6X4X30 halkalarına sarılır ve 16 tur PELSHO 0,25 teli vardır. Anten ve mikser ile iletişim bobinleri aynı telden 3-5 tur içerir. Transistörün ikinci kapısına uygulayarak amplifikatöre bir AGC sinyali eklemek kolaydır. İkinci geçidin potansiyeli sıfıra düşürüldüğünde, kazanç 40...50 dB azalır. Edebiyat
Yazar: V.T.Polyakov; Yayın: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
Dokunma emülasyonu için suni deri
15.04.2024 Petgugu Global kedi kumu
15.04.2024 Bakımlı erkeklerin çekiciliği
14.04.2024
▪ Akıllı bileklik şok tedavisi ▪ Gadget'lar için etkili antimikrobiyal film ▪ Coca-Cola, Apple ve IBM dünyanın en iyi markaları ▪ Camların buğulanmasını önlemenin bir yolunu icat etti
▪ Rubik küp düzeneği sitesinin bölümü. Makale seçimi ▪ makale Unutulan kelimeler. Popüler ifade ▪ Ölü Deniz adını nereden alıyor? ayrıntılı cevap ▪ makale bilgisayar operatörü. İş tanımı
Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri
www.diagram.com.ua |
Diğer makalelere bakın bölüm 
En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:
Bu sayfanın tüm dilleri