Kuvars filtrelerin frekans tepkisini ayarlamak için iki kanallı dar bantlı VCO. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Radyo amatör tasarımcısı

makale yorumları

IF yollarını kuvars filtreler veya bireysel kuvars filtrelerle kontrol ederken ve ayarlarken, çoğu radyo amatörünün test sinyalini nereden alacağı konusunda bir sorunu vardır. Alıcı karıştırıcılar kullanılarak parametrelerin dolaylı olarak ölçülmesi her zaman mümkün değildir. Hepsi mevcut değildir ve nispeten ucuzdur, hassas, çok işlevli ölçüm jeneratörleri 30...90 MHz frekans aralığını kapsamaz veya geleneksel RF jeneratörlerinin (GFC fonksiyonlu) kararlılığı, kuvars filtrelerin özelliklerinin doğru ölçümüne ve ayarlanmasına izin vermez. . Ancak çoğu zaman bu tür ekipmanlar mevcut değildir ve sırf bu iş için pahalı bir jeneratör satın almak mantıksızdır.

Bu makalede, küçük (birkaç on kilohertz) ayar aralığına, 2...90 MHz merkez frekansına, 50 Ohm çıkış direncine ve tepe noktasına sahip bir çıkış sinyaline sahip iki kanallı voltaj kontrollü bir osilatör (VCO) açıklanmaktadır. -tepe aralığı 100...300 mV'dir. Cihaz, frekans tepki ölçer yerine frekans tepki ölçerin parçası olarak çalışacak şekilde tasarlanmış olup, başka bir testere dişli sinyal üreteci ile birlikte de çalışabilmektedir.

VCO'nun kararlı çalışmasını sağlamak için, 2...12 MHz frekansları ve daha fazla frekans çoğaltımı için frekans ayar elemanları olarak ucuz ve erişilebilir seramik rezonatörler kullanıldı. Elbette, modern bir eleman tabanı aynı sorunu DDS jeneratörleri veya PLL'li jeneratörler (bir mikro denetleyici ve ilgili yazılımla) kullanarak çözmeyi mümkün kılacaktır, ancak bu durumda böyle bir cihazın karmaşıklığı, test edilen ekipmanın karmaşıklığını aşacaktır. Bu nedenle amaç, mevcut elemanları kullanarak, indüktör imalatıyla uğraşmak zorunda kalmadan basit bir jeneratör oluşturmak ve ayrıca basit ölçüm aletlerini kullanarak cihazı kurmaktı.

Cihaz, sahibinin ihtiyaçlarına bağlı olarak monte edilebilen veya monte edilemeyen ayrı fonksiyonel ünitelere bölünmüştür. Örneğin, çok işlevli bir DDS jeneratörünüz varsa, jeneratörleri monte edemezsiniz ve nihai frekansa ulaşmak için yalnızca frekans çarpanlarını ve ana filtreyi kullanamazsınız. Kararsız çalışmayı önlemek için, yüksek frekans kısmında yalnızca 74ACxx serisinin CMOS mikro devrelerini kullanmanızı öneririm.

1x100 mm ölçülerindeki cihaz kartı (Şek. 160), tek taraflı (atlama telleri hariç tüm elemanların bulunduğu üst taraf) veya çift taraflı yapılabilecek şekilde tasarlanmıştır. cihazı 25 MHz'in üzerindeki frekanslarda kullanın. Devre şeması ve kart üzerindeki elemanların numaralandırılması, bulundukları düğüme atanan numara ile başlar. İncirde. Şekil 2, kartın tek taraflı bir versiyonuna elemanların kurulumunu göstermektedir. Bu durumda DIP paketindeki mikro devrenin pinleri baskılı iletkenlerin yanından lehimlenir ve bu da özel bakım gerektirir.

Pirinç. 1. Cihaz kartı boyutları 100x160 mm

Pirinç. 2. Kartın tek taraflı versiyonuna elemanların montajı

Seramik rezonatörler iyi bir kısa vadeli frekans kararlılığına sahiptir, bu da sinyallerini kuvars filtreleri kurmak ve dik eğimlerini güvenilir bir şekilde ölçmek için kullanmayı mümkün kılar. Bu tür rezonatörlerin rezonans aralığı, kuvars olanlardan daha büyük bir mertebedir. Nominal değerin +0,3...-2% frekansında sorunsuzca çekilebilir. Masada Şekil 1, 2015 yılında Rusya'da satın alınan piezoseramik rezonatörlerin ana parametrelerini ve 74AC86 mikro devresinin mantık elemanlarına dayalı bir jeneratör inşa edilmesi durumunda frekans ayar aralıklarını göstermektedir.

Tablo 1

Rezonatör tipi1)	Orantılı frekans MHz	Pim sayısı	Minimum frekans2, MHz	Maksimum frekans3 MHz
Р	3	2	2,907	3,003
PC	3,1	3	3,041	3,09
Р	3,53	2	3,464	3,62
Р	4	2	3,918	4,012
Д	4,3	2	3,886	4,27
Д	4,5	2	4,27	4,56
Р	5	2	4,873	4,98
Р	6	2	5,864	6,015
Д	6,5	3	6,39	6,56
PC	6,90	3	6,776	6,908
Р	7,37	2	7,19	7,423
Р	8	2	7,842	8,069
Р	10	2	9,783	10,06
Д	10,7	2	10,436	10,711
Д	10,75	3	10,55	10,74
P	11	2	10,794	11,050
P	12	2	11,788	12,1
RS	12,9	3	12,470	12,772
P	16	2	15,982	16,045
RS	20	3	19,96	19,99

¹⁾ P - ZTA serisinin rezonatörleri, PC - ZTT serisinin rezonatörleri (dahili kapasitörlerle), D - ayırıcı (FM dedektörlerinde kullanım için). ²⁾ İki adet 280 pF kapasitör ile. ³⁾ İki adet 20 pF kapasitör ile.

Daha yüksek frekanslar (13 MHz'den fazla) için seramik rezonatörler açıkça farklı bir teknoloji kullanılarak üretilmektedir ve frekans ayarlama aralıkları çok küçüktür. ZTT serisi rezonatörler yerleşik kapasitörlere sahiptir ve bu nedenle bunların frekansa ayarlanması çok daha zordur ve nominal frekansı elde etmek her zaman mümkün değildir.

Masada Şekil 2, çeşitli radyo alıcı cihazlarda (RPU'lar) ve alıcı-vericilerde en yaygın IF frekans değerlerini ve ayrıca bu frekansları seramik rezonatörler kullanarak üretme seçeneklerini gösterir. Gerekli çarpma veya bölme katsayılarının analizi, olası seçeneklerin sayısını genişletmek ve sinyal kalitesini sağlamak için ikiyle çarpmanın kullanılması ihtiyacını ortaya çıkaracaktır.

Tablo 2

EĞER, MHz	Ana uygulama	Jeneratör frekansı, MHz
		opsiyon 1	opsiyon 2	opsiyon 3	opsiyon 4
4,433	Ev yapımı alıcı-vericiler	2,955	5,911	4,433
4,915	Ev yapımı alıcı-vericiler	4,915	9,830
5	Ev yapımı alıcı-vericiler	10
5,5	Ev yapımı alıcı-vericiler	2,2	12,833	11
8,8	Ev yapımı alıcı-vericiler	2,933	3,520	5,910
8,9	Ev yapımı alıcı-vericiler	2,967	3,56	4,450
9	standart	12	4	6
9,011	Alıcı-verici IC R-75	12,015	4,005	6,007	3,6
10,095	CB alıcı-vericileri	3,565	5,350
10,7	standart	3,567	5,350
20	Sivil RPU	4	5	10
21,4	standart	3,567	3,057	4,076	5,350
34,785	RPU R-399	3,479	4,969
40,055	YAESU alıcı-vericileri	4,006	8,011	4,451
44,93	Alıcı-vericiler	4,493	5,991	9,984
45	Ev kontrol üniteleri	6	12	6,429	10
45,05	Alıcı-vericiler	4,505	12,013	10,011
45,705	Alıcı-vericiler	3,047
46,512	Alıcı-vericiler	4,430
47,055	Alıcı-vericiler	4.481	12,548	10,457
47,21	Alıcı-vericiler	4,496	12,589	10,491
48,64	Alıcı-vericiler	3,474	10,809
55,845	Ev kontrol üniteleri	3,49	10,637	7,978	3,989
60	RPU	4	6	12	8
64,455	ICOM alıcı-vericileri	4,028	8,057
65,128	RPU Brigantin	10,855
68,33	Alıcı-vericiler	4,881
68,966	Alıcı-vericiler	4,926	9,855
69,012	Alıcı-verici IC R-75	4,929	9,859
69,45	Alıcı-vericiler	4,961	9,921
70	RPU	3,5	5	10
70,2	RPU EKD(GSYH)	10,029	20,057
70,452	Alıcı-vericiler		5,871
70,455	Alıcı-vericiler	3,523	5,871
73,05	Alıcı-vericiler	10,822
73,62	Alıcı-vericiler	10,907
80,455	Alıcı-vericiler
87	Ev yapımı radyo kontrol üniteleri	10,875	4,143	7,250
90	RPU	10	12

Önerilen frekans çarpanlarının çalışmasını anlamak için 74AC serisi CMOS mantık elemanlarının çıkış sinyallerinin spektrumunun önemli parametrelerini kısaca sunacağım. Bu yüksek hızlı elemanlar 2...6 V'luk bir besleme voltajında ​​​​çalışır ve kapasitif bir yük olmadan, çıkış darbelerinin minimum yükselme süresi 1 ns'dir, bu da frekansa kadar önemli spektral bileşenlerin elde edilmesini mümkün kılar. 250 MHz. Aynı zamanda elemanların çıkış direnci yaklaşık 25 Ohm'dur, bu da daha yüksek harmonik bileşenlerden önemli miktarda enerji elde edilmesini kolaylaştırır. Bu serinin mantık elemanlarının transfer karakteristiği simetriktir ve çıkış katı kaçak ve batan akım için aynı yük kapasitesine ve anahtarlama hızına sahiptir. Böylece, 74 MHz frekansa kadar 30ACxx serisi mantık elemanlarının ve flip-flop'ların çıkış sinyali ideal olarak kabul edilebilir ve darbeli sinyallerin spektrumuyla ilgili tüm matematik yasaları, yüksek doğrulukla pratikte uygulanabilir.

Aynı darbe süresine sahip dikdörtgen sinyal t_и ve duraklatılır_п sözde kare dalga (görev faktörü Q = T/t_и = 2, burada T darbe tekrarlama periyodudur T = t_и+t_п, ancak bazen "doldurma faktörü" terimi kullanılır, görev döngüsünün tersi K = 1/Q), spektrumda birinci harmoniğe ek olarak (F) içerir.₁ = 1/T - temel frekans), ayrıca tek harmonikler (2n+ 1)F₁, burada n = 1, 2, 3.... Pratikte çift harmoniklerin bastırılması, özel önlemler kullanılmadan 40 dB'e ulaşabilir ve 60 dB'ye kadar bastırma elde etmek için uzun vadeli stabilitenin sağlanması gerekir. OOS kullanarak ve ek dikkatli ayarlamalarla elemanların parametrelerinin ayarlanması.

Deneyimler, 74 MHz'e kadar frekanslarda ikiye ayrılan frekans bölücülerin (74ACxx serisinin D flip-flop'ları ve JK flip-flop'larının yanı sıra 4040AC4 frekans bölücü) 60 dB'ye kadar bu tür bir bastırma sağladığını göstermiştir. 30 MHz'lik bir çıkış frekansında 30 dB'ye düşer ve 100 MHz'in üzerindeki frekanslarda bile harmoniklerde belirgin bir baskılanma olmaz.

Bu nedenle kare dalga, sonraki filtreleri basitleştiren spektrumun göreceli saflığından dolayı frekans çarpanlarında özel bir öneme sahiptir. Bu nedenle önerilen cihaz, sinyal simetrisini ayarlamak için elemanlar sağlar. 74ACxx serisi elemanların neredeyse ideal çıkış özellikleri, ayar elemanları kullanan bir spektrum analizörü kullanılmadan, çıkıştaki ortalama DC voltajının ölçülmesiyle istenen sinyal şeklinin elde edilmesine olanak tanır. 40 MHz'e kadar frekanslarda 50...20 dB'ye kadar harmoniklerin bile bastırılması sorunsuz bir şekilde elde edilir.

Çıkış sinyalinin görev döngüsü (görev faktörü), DC voltaj ölçüm modunda (R) bir dijital multimetre kullanılarak ölçülebilir._ent ≥ 10 MOhm), ölçüm sınırını değiştirmeden (Şek. 3). İlk olarak, multimetre kalibre edilir, bunun için 33...100 kOhm dirençli bir direnç aracılığıyla güç hatlarına (doğrudan mikro devrenin ilgili terminallerine) bağlanır. Multimetrenin giriş direnci 10 MOhm olduğundan okumaları (U_к) besleme voltajından %0,3...1 daha az olacaktır. Direnç, kabloların tüm kapasitansları ve multimetre girişiyle birlikte, yüksek frekans sinyali için alçak geçişli bir filtre oluşturur. Mantık elemanının çıkışında Q = 2 olan bir darbe sinyali varsa multimetre U'yu gösterecektir._O = 0,5U_к. İncirde. Şekil 4, herhangi bir özel dengeleme önlemi olmadan 74AC86 mikro devresinin jeneratörünün çıkışındaki sinyalin spektrumunu göstermektedir; ikinci harmoniğin birinciye göre bastırılması yaklaşık 36 dB'dir. Bu, frekans çarpanlarıyla çalışmak için pek iyi değildir.

Pirinç. 3. Çıkış sinyalinin görev döngüsünün (görev faktörü) ölçümü

Pirinç. 4. 74AC86 mikro devresinin jeneratör çıkışındaki sinyal spektrumu

Çıkış sinyalinin simetrisi bozulursa diğer spektral bileşenler bastırılabilir. Örneğin, Q = 3 (Şekil 5) olduğunda, çıkış sinyalinde üçün katları olan harmonikler bastırılır (Şekil 6). Bu modun kurulması da bir multimetre kullanılarak gerçekleştirilir, sadece U ortalama voltajını elde etmeniz yeterlidir._O = 0,333U_к (veya 0,666U_к). Bu seçenek özellikle iki veya dört ile çarpmanız gerekiyorsa ilginçtir. Daha yüksek harmoniklerde, filtrelerin maliyeti zaten bu seçeneğin pratik uygulamasını zorlaştırmaktadır.

Pirinç. 5. Sinyal spektrumu

Pirinç. 6. Sinyal spektrumu

Bu nedenle kare dalga, sinyalin yedinciye kadar tek harmoniklerini elde etmek için idealdir. Daha yüksek olanlar zaten büyük ölçüde zayıflatılmıştır ve bunların çıkarılması karmaşık filtreler ve yükselticiler gerektirir. İkinci ve dördüncü harmonikler en iyi şekilde çıkış sinyali Q = 3'ün görev döngüsüyle elde edilir. Spektrumdaki tüm yakın harmoniklere ihtiyaç duyulursa, Q = 2,41 (K = %41,5) ayarlamanız gerekir.

Burada önemli bir not var. Bazen yerel osilatörün veya mikrokontrolörün kendi PLL sisteminin neden olduğu parazit alıcıya "dolaşır". Saat sinyalinin görev döngüsünü ustalıkla seçerek parazit yapan harmoniklerin bazılarını bastırabilirsiniz. Ancak genel olarak, saat sinyalinden gelen harmoniklerin genel arka planı, eğer varsayılan olarak görev döngüsü tam olarak Q = 2'ye ayarlanmışsa azaltılabilir.

Önerilen cihaz esas olarak doğrusal modda çalışan CMOS mantık elemanlarını kullanır. Bunun için invertör modu kullanılır (eleman iki girişli ise, ikinci giriş ortak bir kabloya veya güç hattına bağlanır) ve çalışma noktasını devrenin ortasında tutmak için DC geri beslemesi uygulanır (Şekil 7). aktarma özelliği. Direnç R3, OOS sağlar ve R1 ve R2 dirençlerinin yardımıyla çalışma noktasının transfer karakteristiği üzerindeki konumunu değiştirebilirsiniz. Bu devre aynı zamanda yaklaşık 74 V anahtarlama eşiğine (1,2 V besleme voltajıyla) sahip 3,3xCTxx serisinin mantık elemanlarını dengelemenize de olanak tanır. Doğru ayar kriteri, çıkış voltajının beslemenin %50'sine ayarlanmasıdır. Direnç R2'nin direnci, giriş sinyali devreleri üzerinde daha az etkiye sahip olacak şekilde mümkün olduğu kadar büyük seçilir.

Pirinç. 7. Cihazın şeması

Transfer karakteristiğinin eğimi 30...40 dB'lik bir voltaj kazancına karşılık gelir. Bu nedenle, onlarca milivoltluk bir gerilime sahip bir giriş sinyali zaten çıktıda sıfırdan maksimuma bir değişikliğe yol açmaktadır. Bir durumdan diğerine geçerken gürültüyü azaltmak için girişte belirli bir sinyal dönüş hızı sağlanmalıdır (74ACxx serisi için - yaklaşık 125 mV/ns). Bu durumda, karakteristiğin aktif bölümünden geçiş sırasında parazit gürültüsünün veya kendi kendine uyarılmanın meydana gelmediği bir alt sınır frekansı vardır.

Mantık kapısı girişinde paralel bir LC devresi etkinleştirilirse, daha düşük frekanslı giriş sinyalleri gürültüye neden olmadan sağlanabilir. 3,3 MHz frekansta 3 V besleme voltajıyla minimum voltaj salınımı 0,5...1 V'tur. Daha düşük frekanslarda çalışmak için 74HCxx, MM74Cxx, 40xx serisi mantık elemanlarının kullanılması gerekir.

EXCLUSIVE OR elemanına (74AC86 çipi) dayanarak, eğer sinyal doğrudan bir girişe, diğer girişe bir RC devresini temel alan bir gecikme hattı üzerinden uygulanırsa, kolayca iki kat frekans çarpanı yapabilirsiniz (Şekil 8). RC devresinin zaman sabiti (τ), darbe tekrarlama periyodu T'den önemli ölçüde daha azsa, her giriş voltajı düşüşünde çıkışta kısa darbeler alacağız, yani darbe sayısı (ve dolayısıyla frekansları) iki katına çıktı. C1 kapasitörü üzerindeki gecikme (RC devresinin zaman sabiti) arttıkça, sinyal üçgen hale gelir ve genliği azalır, böylece anahtarlama doğruluğu azalır ve sinyalin kalitesi bozulur - ön kısımlar gürültüyle "yüzer". Böyle bir çarpan τ < 0,2T'de istikrarlı bir şekilde çalışır. Onun için t1 = t2 olması çok önemli. Bu durumda, giriş sinyali bir kare dalgadır (Q = 2) ve daha sonra çarpanın çıkışında giriş frekansına sahip sinyal bastırılacaktır (40 dB'ye kadar).

Pirinç. 8. Frekans çarpanı

Çıkış sinyali spektrumu Q = 3 durumunda daha da temiz olacaktır (Şekil 9). Bu durumda çarpan, çıkışta 2F frekanslarında harmonikler “üretecektir”₁, 4K₁, 8K₁, 10K₁, 14K₁, 16K₁ vesaire.). Yalnızca 2F'deki harmonikler pratik öneme sahiptir₁ ve 4F₁ve F frekanslı harmoniklerin bastırılması₁, 3K₁, 5K₁ ve 6F₁ yardımcı olur. Bu ayarla çıktı U olmalıdır_O = 0,333U_к.

Pirinç. 9. Çıkış spektrumu

VCO'nun görevi bir kristal filtre kurmak için bir sinyal üretmekse, o zaman şu soru ortaya çıkabilir: mantık elemanının çıkışından doğrudan kristal filtreye (dirençli eşleştirme zayıflatıcı aracılığıyla) bir darbe sinyali sağlamak yeterli değil mi? ? Sonuçta filtrenin kendisi diğer harmonikleri bastıracaktır. Bazı durumlarda bu mümkündür, ancak en büyük ve en öngörülemeyen "zararlı" yüksek güçlü temeldir. Filtreyi kolayca atlayabilir ve geniş bant dedektöründe yüksek düzeyde arka plan sinyaline neden olabilir. Geriye kalan harmoniklerin toplam enerjisi de büyüktür ve sonuçları aynıdır.

Ek olarak, birçok yüksek frekanslı kristal filtre harmoniklerde (esas olarak üçüncü) çalışır ve aynı zamanda temel frekansın yakınında parazit iletim kanallarına sahiptir; bu kanallardan test sinyali geçebilir ve ekranda frekans tepkisi bozulmasına neden olabilir; orada değil. Bu nedenle, frekans çarpanının çıkışındaki filtreyi terk etmemenizi tavsiye ederim - bu, sonuçta RPU'daki işin kalitesini belirleyecek en önemli unsurlardan biridir. Örneğin Şekil 10'de. Şekil 4, sinyalin çift devreli bir LC filtresinden geçtikten sonraki spektrumunu (bkz. Şekil 55846) göstermektedir. Yedinci harmonik çıkışta kalır (30 kHz), beşincisi 42 dB ile bastırılır ve ana harmonik XNUMX dB'den fazla bastırılır, bu nedenle yüksek kaliteli ölçümlere çok az müdahale ederler.

Pirinç. 10. Sinyal spektrumu

Ölçüm jeneratörünün blok şeması Şekil 11'de gösterilmektedir. 1. Devre, cihazın işlevselliğini genişletmek için aynı tasarımda iki jeneratör (G2, G1) sağlar. Bunlardan sonra, frekans çarpanı-bölücü U2 veya frekans çarpanı U1'de ara frekans çarpması meydana gelir. Çarpma faktörü bir, iki, üç veya dörttür. Ayrıca frekans çarpan-bölücü U1'de sinyal frekansı çarpmadan önce ikiye veya dörde bölünebilir. Karıştırıcıda, DD3 elemanının çıkışında ve Z100 alçak geçiş filtresinden sonra (kesme frekansı - XNUMX kHz), F = |n frekansında bir sinyal üretilir.₁F_silah1 -n₂F_silah2|. Mikser aynı zamanda harmoniklerle de çalışır.

Pirinç. 11. Ölçüm jeneratörünün blok şeması (büyütmek için tıklayın)

Modülatör DD2, DD3, Z1 ve Z2 elemanlarını içerir, son çarpma aşaması için gerekli sinyal görev döngüsünü oluştururlar. Q = 2 görev döngüsünde Z1 ve Z2 elemanlarına gerek yoktur. DD4 ve DD5 tampon amplifikatörleri olarak çalışır, ayrıca darbe modülasyonlu olabilirler.

G3 jeneratörü, darbe gürültüsünü simüle etmek için kısa darbeler üretir; yüksek düzeyde SPON sinyaliyle etkinleştirilir. Frekansı 100...1000 kat azaltılırsa (ilgili kapasitörlerin kapasitesi artırılarak), AGC'nin veya gürültü bastırıcının dinamiği RPU'da ayarlanabilir.

Z4 ve Z5 filtreleri kullanılarak istenen harmonik izole edilir ve A2 ve A3 amplifikatörleri sinyallere gerekli seviyeyi verir. GEN-3 çıkışında S1 ve S2 atlama tellerini kullanarak birleşik bir sinyal oluşturabilirsiniz.

Güç kaynağı ünitesi (PSU), cihaz bileşenlerine 3,3 V voltaj sağlar ve ayrıca test edilen düşük güçlü ekipmanlara (TECSUN, DEGEN radyoları vb.) güç sağlamak için +3,9 V voltaj çıkışı da vardır. güç kaynağı, USB bağlantı noktasından veya bir cep telefonunun şarj cihazından +5 V voltajla ve ayrıca 5...15 V çıkış voltajına sahip dengesiz bir ana güç kaynağından beslenebilir. Cihazın tükettiği akım, jeneratörlerin frekansındadır ve tam donanımlı olduğunda 70 mA'yı aşmaz.

Ana osilatörler

Çıkış frekansı 55845 ve 34785 kHz olan versiyon için VCO devresi Şekil 12'de gösterilmektedir. 100. Mantıksal elemanlara dayalı bir kuvars osilatörün basit, iyi bilinen "bilgisayar" devresinden farklı olarak, burada frekans ayarı için VD101, VD200 (VD201, VDXNUMX) varikap düzenekleri kullanılır. RF sinyali için her düzenekte varikaplar seri olarak bağlanır. Bu, her birinin sinyal voltajını azaltmanıza ve nispeten küçük bir kontrol voltajı sağlamanıza olanak tanır.

Pirinç. 12. Çıkış frekansı 55845 ve 34785 kHz olan versiyon için VCO devresi (büyütmek için tıklayın)

Değişkenlerin seçimi rezonatörün çalışma moduna bağlıdır. Ana osilatörün (MG) frekansta (F) çalıştırılması gerekiyorsa_zgRezonatörün nominal frekansından daha yüksek veya ona yakın olan, maksimum 40 pF'ye (KV111, BB304) kadar kapasitanslı varikaplar uygundur. Frekansı nominal değerin birkaç on kilohertz altına ayarlamayı planlıyorsanız, kart aynı tipte ek düzeneklerin kurulumu için alan sağlar. Ve eğer frekans zaten nominalden 100 kHz daha azsa, 2 V'luk bir voltajda yaklaşık 150 pF (VV212) kapasitansa sahip olan varikaplar gerekli olacaktır. C102, C107 (C202, C207) ayar kapasitörlerini kullanarak, "SCAN-1" ("SCAN-2") girişindeki kontrol sinyaline bağlı olarak tarama aralığını frekans olarak değiştirebilirsiniz.

"SCAN-1" ("SCAN-2") frekans kontrol girişine 0...15 V'luk bir kontrol voltajı sağlanabilir. Bu durumda varikaplardaki voltaj 1,65 ile 9,15 V arasında değişecektir ve VCO'nun modülasyon özelliği tatmin edici doğrusallıktır. Jeneratörü etkinleştirmek (açmak) için S100 "EN1" (S200 "EN2") atlama kablosunu takmalısınız. Düzeltici direnç R106 (R206), bir kıvrımlı elde etmek için çıkış sinyalini dengelemek için kullanılır.

DD100.3 (DD200.3) elemanına bir tampon kademesi veya iki kat frekans çarpanı monte edebilirsiniz. İlk durumda, R111 (R211) direncini takmamak yeterlidir. İkinci olarak, belirli bir frekansta en iyi kalitede bir sinyal elde etmek için C109 (C209) kapasitörünü seçmeniz gerekecektir. Bu kapasitörün diyagramda gösterilen değeri 3 ila 6 MHz arasında çarpmaya uygundur ve 2 ila 16 MHz arasındaki diğer çıkış frekansları için orantılı olarak değiştirilebilir. Düzeltici kapasitör C108 (C208), çıkış sinyali spektrumunun maksimum saflığını ayarlar (optimum görev döngüsü Q = 3).

İlk CG'de, frekans bölücüler DD101.1 ve DD101.2 tetikleyicilerine monte edilir ve çıkıştaki (XT100.1) S100.4 - S100 anahtarlarını kullanarak 0,25F frekanslı bir sinyal ayarlayabilirsiniz._zg, 0,5K_zg,F_zgve 2F_zg. Frekansı değiştirmeye gerek yoksa, anahtarlar yerine gerekli jumper'ı takmanız ve DD101 mikro devresini kurmamanız gerekir.

Geniş bantın iki modla çoğaltılması, R111, C108, C109 (R211, C208, C209) RC devresi aracılığıyla gerçekleştirilir.

Sinyali gerekli frekansta izole etmek için L100, L101, C113 ve C114 (L200, L201, C213 ve C214) elemanlarından oluşan bir LC devresi kullanılır. İkinci harmoniği izole etmek için, L101 ve L100 bobinlerinin (L201 ve L200) endüktanslarının oranı 3: 1 olmalı, dördüncü - 6: 1'i ve üçüncü (Q = 2) - yaklaşık 4'ü izole etmek için: 1. 3...5 MHz frekansları için toplam endüktans 10...6 μH, 20 MHz - yaklaşık 2 μH frekansı için olmalıdır. Devre, bir C114 (C214) ayar kapasitörü kullanılarak rezonansa ayarlanmıştır. Sinyal genliğini doğrudan devre üzerinde izleyerek rezonansın belirlenmesi, ölçüm cihazının etkisi nedeniyle istenmez. Bu en iyi şekilde, R117 (R214) direncini kullanarak, DD100.4 (DD200.4) elemanının çıkışındaki kıvrımı hafifçe "rahatsız ederseniz", ardından rezonansta (bu, sinüzoidal sinyalin maksimum genliğidir), Çıkış sinyalinin görev döngüsü Q = 2'ye yaklaşırsa, bu direnç XT2'in (XT101) çıkışında tam Q = 201 değerini ayarlar.

Temel frekansta çalışırken, bu LC devresinin elemanları ve dengeleme elemanları kurulmaz ve DD100.3 (DD200.3) elemanının çıkışı doğrudan DD100.4 (DD200.4) elemanının girişine bağlanır. 106). R206 ve R2 dirençleri, XT101 (XT201) çıkışında Q = XNUMX'ye ayarlanır.

modülatör

DD301.1 ve DD301.3 modülatör elemanları, önceki aşamalarda hassas Q = 2 ayarını gerektiren istenen frekans çarpma faktörüne bağlı olarak yapılandırılır. Tek sayıda çarpıldığında, RC gecikme devrelerinin kurulmasına gerek yoktur ve her iki girişe de aynı sinyal verilir (R307, R309, C302-C305 kurulu değildir). Bu devreleri kullanarak iki veya dört ile çarpmak için, DD3 elemanının pin 11'inde ve DD301.1 elemanının pin 3'ünde Q = 301.3'ü ayarlayın.

DD301.2 (DD301.4) elemanı darbe modülasyonunu gerçekleştirir. Çıkışından R400 (R500) direnci aracılığıyla sinyal ana filtreye gider. Bu nedenle, bu elemanla doğrudan kart üzerine iki blokaj kapasitörü monte edilir. Onlar olmadan, elektrik hatları aracılığıyla diğer düğümler üzerinde gözle görülür bir etki olacaktır. Kart, ortak bir kabloya veya güç hattına bağlı R308, R310 ve R311 dirençlerini içerir ve bu girişlere harici bir kaynaktan sinyal sağlanırsa kullanılabilir.

Q ≈ 300'e kadar görev döngüsüne sahip bir sinyal üretmek için DD1000 çipine bir puls üreteci monte edilmiştir. 0,1...1 kHz aralığındaki modülasyon sinyalinin frekansı, R301 direnci ile ayarlanır. Darbe süresi (8...80 μs) R302 direnci ile ayarlanır. Bu tür parametreler, darbeli gürültü bastırma sistemlerinin (gürültü giderici) kurulumu için idealdir. "SPON" atlama kablosunun takılmasıyla RF sinyallerinin darbe modülasyonu etkinleştirilir. Bir osiloskopla çalışmanın rahatlığı için 1 V genlikli bir "SYNC" sinyali üretilir.

AGC'nin veya RPU'daki gürültü bastırıcının yanıtını kontrol etmek için modülasyon zamanlama parametrelerini değiştirmeniz gerekir. Bu amaçla, C300 ve C301 kapasitörleri seçilir, kapasitansları geniş sınırlar içinde değişebilir, polariteleri (eksi - ortak kabloya) dikkate alınarak oksit kapasitörlerin kullanılmasına izin verilir.

Ana filtre

En güçlü spektral bileşen GB'nin ana frekansındadır ve nispeten yüksek gücü nedeniyle öncelikle ortadan kaldırılması gerekir. Bu nedenle, L400-L403 ve C402-C407 (L500-L503 ve C502-C507) elemanları üzerindeki iki devreli ana filtre, L400 (L500) indüktörü ile "başlar". Aynı sayıda elemana sahip kapasitörlü seçenekle karşılaştırıldığında, ilk harmoniği 10...16 dB kadar bastırmada kazanç elde edebilirsiniz. C404 (C504) kapasitörünün seçilmesiyle devreler arasındaki bağlantının artık kritik olmayacak şekilde kurulması sağlanır. Kapasitesi, döngü kapasitörü C'nin kapasitesinden yaklaşık 20...30 kat daha fazla olmalıdır._к = C402 + C403 (C502 + C503). Bu, parazit yapan harmoniklerin optimum şekilde bastırılmasını sağlar. Eleman derecelendirmeleri, yaklaşık 35 (56) MHz'lik bir filtre ayarlama frekansı için belirtilir. Bu filtrelerin frekans tepkisi Şekil 13'de gösterilmektedir. 14 ve Şek. sırasıyla XNUMX. Bobinlerin endüktansını ve filtre kapasitörlerinin kapasitansını orantılı olarak artırarak filtre ayar frekansını değiştirebilir, örneğin azaltabilirsiniz.

Pirinç. 13. Filtrelerin frekans tepkisi

Pirinç. 14. Filtrelerin frekans tepkisi

4...90 MHz frekans aralığı için EC-24 serisi bobinler kullanılabilir. Kondansatör C407 (C507), transistörün tabanında 30...60 mV voltaj salınımı elde edecek şekilde seçilir.

Merkez frekansı 10,7 MHz olan versiyon için indüktörler olmadan bile yapabilirsiniz. Ana LC filtresi yerine, VHF alıcısının IF yolundan 180...350 kHz bant genişliğine sahip bir piezfiltre kurulur. İkinci kanaldaki bağlantı şeması Şekil 15'de gösterilmektedir. 500. R820 direncinin (3566 Ohm) nominal direnci, 2 kHz frekansında bir sinyal durumunda belirtilmiştir. Frekans 3...620 MHz ise direnç 2 Ohm'a düşürülmelidir. R4-R330 dirençleri, ZQ1 filtresi için 10700 Ohm'luk bir yük direnci sağlar; bu, 50 ± 4 kHz frekans aralığında minimum frekans tepkisi eşitsizliği sağlamak için önemlidir. Direnç RXNUMX, amplifikatörün yüksek frekanslardaki stabilitesini arttırır.

Pirinç. 15. Bağlantı şeması

400 Ohm yükte VT500 (VT12) transistörünü (bkz. Şekil 50) temel alan amplifikatör, 300 mV'a kadar salınımlı bir sinyal sağlar. Doğrusal modu sağlamak için, transistörün kollektör akımı yaklaşık 10 mA olmalıdır, R401 (R501) direnci seçilerek ayarlanır. Kazanç yaklaşık 14 dB'dir (5 kez). Filtreyi bir multimetre kullanarak ayarlamak için amplifikatör çıkışına bir VD400 (VD500) diyot dedektörü takılıdır. 1N4148 diyotu 45 MHz'e kadar tatmin edici bir şekilde çalışır. Daha yüksek frekanslarda, düşük güçlü, yüksek frekanslı germanyum diyotların veya Schottky diyotların (BAT veya BAS serisi) kullanılması tavsiye edilir. Filtre, dedektör çıkışındaki maksimum sinyale ayarlanır.

Toplayıcı devresi (L504, C512-C515, R507-R509), düzen büyük ölçüde belirli göreve bağlı olduğundan elemanların değerlerini göstermez. Bu, sinyal toplamı için kapsamlı olanaklar sunar.

Toplayıcı, intermodülasyon distorsiyonunu ve IP3'ü ölçmek için yüksek kaliteli bir çift frekanslı jeneratörün yerini alamaz, çünkü her iki sinyal de modülatörde DD301 mikro devresinin ortak güç pinleri aracılığıyla zaten bir kez "geçmiştir". Bununla birlikte, bu tür bozulmalar, çoğu durumda RF düğümlerini minimum bozulmaya ayarlamak için yeterli olan 30 dB seviyesine kadar ölçülebilir.

DD700 çipindeki karıştırıcı, öncelikle filtrenin frekans tepkisini incelerken osiloskop ekranında bir frekans işareti oluşturmak üzere tasarlanmıştır. Bu durumda bir jeneratör tarama yapmadan referans olarak çalışır ve frekansı bir frekans ölçer ile ölçülür. Tarama jeneratörünün frekansına eşit olduğunda, ekranda açıkça görülebilen bir sıfır atımı oluşur. Bu yöntemi kullanarak mütevazı bir ev laboratuvarında filtreyi gerekli frekansa çok doğru bir şekilde ayarlayabilirsiniz. Ancak karıştırıcı başka amaçlar için de kullanılabilir. Tüm harmoniklerde iyi çalıştığından, bir işaretleyici ızgarası uygulamak mümkündür (frekans tepki ölçer X1-48 ve benzerlerinde olduğu gibi). Özel göreve bağlı olarak, R700, C700, R701, C701 alçak geçiş filtrelerinin parametrelerini seçmeniz gerekecektir. Miksere yalnızca bir sinyal uygularsanız (ikinci jeneratörü kapatın), bu sinyal çıkışta olacaktır.

VCO uygulama örnekleri

Bir seçenek seçerken, rezonatörlerin varlığını hesaba katmak gerekir ve iki (veya dört) ara frekans bölücü veya ikiyle çarpma (Q = 3 ile) kullanan seçenekler her zaman daha fazla tercih edilir. Bunun nedeni, ara spektrumda ana jeneratörün ilk harmoniğinin bulunmamasıdır (XT400 ve XT500 kontakları), bu da jeneratöre olan geri tepmeyi ortadan kaldırır (yük değiştiğinde frekansta "sıçrayır"). Üçüncü harmonikte çalışan kuvars filtreler için ikinci çarpanda üç ile çarpma seçeneklerinden kaçınılması tavsiye edilir.

Ana osilatörde, 74AC86 veya 74NS86 serisinin mikro devrelerinin kullanılmasıyla, rezonatörlerin çalışma aralığını birkaç on kilohertz kaydırmak mümkündür. 74AC86'da frekans her zaman biraz daha yüksek olacak ve frekans kararlılığı fark edilir derecede daha iyi olacaktır. 74NS86 mikro devreleri için transfer karakteristiğinin eşiği, besleme voltajının% 33'üne kaydırılmıştır; bu, karmaşık ara dönüşümlere sahip seçeneklerin uygulanması için uygun değildir.

4433 кГц

Bu frekansa yönelik filtreler çoğu durumda PAL kod çözücüler için kuvars rezonatörler temelinde yapılır. Bu tür filtreler, rezonatörlerin erişilebilir olması ve nispeten ucuz olması ve bir partide küçük bir parametre dağılımına sahip olması nedeniyle radyo amatörleri arasında popülerdir. Oldukça “ciddi” SSB/CW filtreleri yapıyorlar. Yüksek stabiliteye sahip iyi bir seçenek, 3580 kHz frekansında (3546 kHz'e ayarlanmış) bir rezonatör kullanmak, ardından dörde bölmek ve beşle çarpmaktır.

5500 кГц

SG'de 5500 MHz frekanslı bir rezonatör kullanıp ardından frekansı ikiye bölerseniz 11 kHz frekansta sinyal üretmek mümkündür. Bu durumda temiz bir spektrum ve GB üzerinde zayıf bir etki elde edeceğiz. Ana LC filtresi yerine, TV'nin ses yolunda kullanılan 5,5 MHz frekansında bir piezofilter takabilirsiniz (bkz. Şekil 15).

8814...9011 kHz

8814 (9011) MHz frekansındaki rezonatörler kullanılarak 6...12 kHz aralığında bir frekans elde edilebilir, ardından ikiye (dörde) bölünüp üçle çarpılır. Ayrıca nominal frekansı 3580 kHz olan bir rezonatör kullanabilir, onu 3525...3604 kHz aralığına ayarlayabilir, ardından frekansı ikiye bölüp beşle çarpabilirsiniz. Nominal frekansı 3 MHz olan rezonatörler en iyi seçenek değildir, çünkü kullanıldığında ana jeneratörün üçüncü harmoniği bu aralığa düşer.

10700 кГц

MG'de 10700 kHz frekansta bir ayırıcı rezonatör ile gerekli sinyali hemen elde edebilirsiniz, ancak MG ile UHF çıkışının karşılıklı etkisi, SSB filtrelerinin çok dik eğimlerle frekans tepkisinin ölçülmesinin sonucunu bozabilir. En iyi sonuç, 3,58 MHz frekansında (3567 kHz'e ayarlanmış) ve üçle çarpılmış bir rezonatörle elde edilebilir.

4300 kHz'e ayarlanmış (4280 kHz'e ayarlanmış) bir rezonatörle, ardından ikiye bölüp beşle çarparak, SSB filtrelerini ayarlamak için çok kararlı bir sinyal elde ederiz. Deneyimlere dayanarak, bunun için birkaç rezonatör satın almanız gerekir, çünkü bunların empedansı 3,5...4,5 MHz frekans aralığında düşüşlere sahiptir ve "en yumuşak" olanı seçmeniz gerekir.

21400 кГц

3,58 MHz frekanslı (3567 kHz'e ayarlanmış) bir rezonatör kullanarak ve ikiyle çarparak 7133 kHz frekanslı bir sinyal elde ederiz, üçüncü harmonik (21400 kHz) ana filtre tarafından vurgulanacaktır.

10700 kHz frekansında ve ardından iki katına çıkan bir ayırıcı rezonatör de iyi çalışacaktır. Bunu yapmak için DD301.1 elemanını kullanmanız ve çıkışında Q = 3'ü ayarlamanız gerekir (R307 = 1 kOhm, C302 + C303 = 15 pF) (Şekil 16).

Pirinç. 16. Görev döngüsü Q = 3'e yakın olan sinyal

Bir multimetre ile kurulum yaparken, 32100 kHz frekansında en az 40 dB'de sinyal bastırma elde edebilirsiniz. Bir spektrum analizörü kullanılarak bastırma 50 dB'ye yükseltilebilir. Ana filtreden sonraki sinyalin kalitesi, 80...90 dB'ye kadar olan aralıktaki filtrelerin frekans yanıtını ölçmenize olanak tanır.

34875 кГц

34875 kHz frekansı en iyi şekilde SG'de 10 MHz'lik bir rezonatör kullanılarak ve onu 9939 kHz'e ayarlayarak, ardından ikiye bölüp yedi ile çarparak elde edilir.

İkinci seçenek, rezonatörü 3,58 MHz frekansına (3487 kHz'e ayarlı) ayarlamaktır; ara çarpım iki ve son çarpım beştir. Bu seçenek iyidir çünkü filtre beşinci harmoniği yedinciden daha iyi izole eder. Q=2'nin dikkatli bir şekilde ayarlanması kesinlikle gerekli olacaktır.

45 MHz

İlk bakışta, bu frekans için pek çok seçenek vardır, ancak çoğu, son olarak üç ile çarpmayı gerektirir ki bu her zaman iyi değildir. En iyi seçenekler ilk önce 9 MHz (ardından beş) veya 6428 kHz (ardından yedi) frekansı elde etmektir. 9 kHz frekansında ön frekans ikiye katlamalı bir ayırıcı rezonatör kullanarak veya 4500, 3, 6 MHz'de ikiye bölme ve üçe çarpmalı rezonatörler kullanarak 12 MHz frekansına ulaşabilirsiniz.

Frekansın ikiye çarpılması durumunda 9 MHz'de bir ara filtre, L100 = 1,5 μH ve L101 = 4,7 μH indüktörler kullanılarak uygulanır. Frekansı üçle çarparken L100 = 1 μH, kapasitör C113 = 39 pF'yi ayarlamanız gerekir. Rezonansta, DD100.4 elemanının girişinde, mantık elemanını tetiklemek için oldukça yeterli olan 1,5 V salınımlı bir sinyal mevcuttur.

Frekansı üçle çarparken temiz bir spektrum elde etmenin ana ön koşulu, jeneratörden Q = 2 olan bir sinyal gelmesidir. Sinyal, DD101.1 veya DD101.2 tetikleyicisindeki frekans bölücünün çıkışından geliyorsa, bu gerçekleşecektir. otomatik olarak. Bölücü olmadan 2G sinyalini Q = 2 olarak ayarlamanız gerekir. İkiyle çarparken DD100.1 elemanının çıkışında ve çarpanda (DD100.3 elemanının çıkışı) ayrıca Q = 3 olan bir sinyal almanız gerekir. .108) C117 kapasitörünü kullanarak Q = 100.4'ü ayarlayın. Daha sonra filtre rezonansa ayarlanır. Bunun için öncelikle R100.4 direnci kullanılarak DD17 elemanının çıkışında değişken görev döngüsüne sahip bir sinyal elde etmek için DD9 elemanının dengesi bozulur (Şekil XNUMX). Farklı darbe süreleri, XNUMX MHz frekansında yeni enerjinin devreye yalnızca her üç darbede bir girmesinden kaynaklanmaktadır.

Pirinç. 17. Değişken görev döngüsüne sahip sinyal

Filtreyi rezonansa ayarlayarak görev döngüsü zaten Q = 2'ye yakın olan bir sinyal elde ederiz (Şekil 18). Rezonansta multimetre okumaları Birleşik Krallık'ın %50'sine mümkün olduğu kadar yakındır. Ayar kapasitörünün tam dönüşüyle, bu fenomeni iki kez fark etmeli ve aynı zamanda çıkışta 9 MHz frekansında temiz bir sinyal görmeliyiz.

Pirinç. 18. Görev döngüsü zaten Q = 2'ye yakın olan sinyal

Son olarak, R117 direnci kullanılarak Q = 2 geri yüklenir.Bu, XT400 kontağındaki bir multimetre kullanılarak kontrol edilir ve voltaj, İngiltere'nin tam olarak %50'sine ayarlanır. Bu durumda sonraki filtrenin geçici olarak devre dışı bırakılması gerekir. Bu durumda XT400 pininde, harmoniklerin bile 9 dB tarafından bastırıldığı ve 40 MHz ile çarpmanın herhangi bir özel zorluğa neden olmadığı 45 MHz frekanslı bir ara sinyal alacağız.

55845 кГц

Bu sorunun çözümü 8 MHz frekanslı (7978 kHz'e ayarlı) bir rezonatör ile sağlanacak. Ancak beşinci ve dokuzuncu harmoniklerin yanı sıra çift harmonikleri de bastırmak için ana filtrenin girişinde Q = 2'nin dikkatli bir şekilde ayarlanması gerekecektir.

Diğer bir seçenek ise 3680 kHz frekansında (3723 kHz'e ayarlı) bir rezonatör kullanmaktır; bu rezonatör üç ile ara çarpım (11169 kHz) ve ardından beş ile çarpılır.

60128 кГц

En basit seçenek, 12 MHz frekansında (12026 kHz'e ayarlanmış) beşin çarpımıyla bir rezonatör kullanmaktır. İki ile ön çarpma uygulayarak 6 MHz frekansında bir rezonatör kullanabilirsiniz. 12 MHz frekansındaki ara filtre, L100 = 1 μH ve L101 = 3,3 μH indüktörlerden, C113 = 33 pF kapasitörden oluşur.

64455 ve 65128 kHz

6,5 MHz frekansında (6445 kHz'e ayarlanmış) bir ayırıcı rezonatörün kullanılması, kullanılabilirlik ve kararlılık açısından muhtemelen en uygun seçeneği sağlayacaktır. İki ve beş ile çarparak 64455 kHz frekansına “gidiyoruz”. 65128 kHz frekans elde etmek için jeneratörü 6,513 MHz frekansına ayarlıyoruz. 13 MHz frekansındaki bir ara filtre için (ikiyle çarpıldıktan sonra), L100 = 0,82 µH ve L101 = 2,2 µH, kapasitör C113 = 39 pF'yi ayarlamanız gerekecektir.

70200 ve 70455 kHz

En basit seçenek SG'de 10 MHz frekansında (ayar 10030, 10065 kHz) bir rezonatör kullanmaktır. Ancak tüm rezonatörler 10050 kHz frekansına ulaşmayacaktır.

70455 kHz frekans elde etmek için 3,58 MHz frekanslı (3523 kHz'e ayarlanmış) bir rezonatör kullanabilirsiniz. Dört ile çarptıktan sonra 14091 kHz frekansına “gidiyoruz” ve ardından beş ile çarpıyoruz. Adım adım dikkatli kurulum gerektirdiğinden bu seçeneği daha ayrıntılı olarak ele alalım.

Öncelikle ana jeneratörde Q = 2 almanız gerekir; ayarın uzun vadeli stabilitesini arttırmak için R118 (R215) direncinin direncini 330 kOhm'a çıkarmanız önerilir. Daha sonra maksimum çift harmonik seviyesini elde etmek için ilk çarpanın çıkışında Q = 3'ü ayarlayın. Ara filtre 14 MHz frekansına ayarlanmıştır. Bunu yapmak için L100 = 0,18 µH ve L101 = 1 µH, kapasitör C113 = 100 pF, C114 - düzeltici 6...30 pF, direnç R212 = 820 Ohm olarak ayarlayın. Devre yüksek bir kalite faktörüne sahiptir ve 7 MHz frekansındaki spektral çizgi 40 dB tarafından bastırılmıştır. R117 direncini kullanarak dengeleme yaptıktan sonra, ana sinyalden eşit uyumların olmadığı ve 70 MHz frekansındaki sinyalin diğerlerinden 26 dB daha yüksek olduğu bir spektrum elde ediyoruz.

Çıkış filtresi L400 = 27 nH (boyut 0805 veya 0603) olarak ayarlanmıştır. Döngü bobinleri (L401 ve L402) - her biri 0,47 μH (EC-24 bobinleri) ve kapasitörler - toplam 11 pF kapasiteye sahip. C404 kapasitörünün toplam kapasitansı 250 pF, C407 = 82 pF'dir. Ortaya çıkan bant genişliği yaklaşık 2 MHz'dir, 14 MHz frekanslı bir sinyal, 40 MHz frekanslı bir sinyalden 70 dB daha azdır, 42 MHz frekansta göreceli bastırma, 46 MHz frekansta 140 dB'dir - 26 dB. Çıkış sinyali salınımı ("GEN1") 400 mV'dir.

Kısa süreli frekans kararsızlığı yaklaşık ±50 Hz'dir. 10 dakikanın üzerinde frekans yavaşça ±200 Hz aralığında değişir. Odadaki hava akışlarının gözle görülür bir etkisi olduğu için bu değerler perdeleme yapılarak azaltılabilir. Bu, bant genişliği 5 kHz'den fazla olan filtreleri ayarlamak için yeterlidir. Frekansın yük direncine bağımlılığı pratikte ortaya çıkmamaktadır. 10 MHz frekansında rezonatöre sahip versiyonun 2...3 kat daha kararlı olduğu ortaya çıktı.

Muhtemelen, bu örnekle, 74AC serisinin CMOS mantık elemanlarıyla HF'de çalışmanın "lisesini" geçtik ve yüksek frekanslar için çarpanları minimum araçlarla uygularken bu tekniğin sınırları hakkında iyi bir fikir edindik.

80455 кГц

8 MHz'lik bir boşluk (8045 kHz'e ayarlı) ve birincil frekansın iki katına çıkmasıyla 16090 kHz elde ederiz. Sonraki beş ile çarpma istenen sonucu verecektir.

90 MHz

En güvenilir seçenek 12 MHz frekansında bir rezonatör kullanmaktır. İkiye ara bölme, 6 MHz'de 50 dB'ye kadar eşit harmonik bastırma ile kararlı bir sinyal üretecektir. Üç ile ön çarpımdan sonra 18 MHz frekansına ulaşıyoruz. Bu durumda, ara filtreye (18 MHz'de), L100 = 0,56 μH ve L101 = 2,2 μH indüktörleri ve C113 = 12 pF kapasitör takılıdır. 90 MHz frekansta, KT368AM transistörü iyi çalışıyor ve yüksüz 400 mV ve 200 Ohm yükte 50 mV salınımlı bir sinyal üretecek. İkinci harmonik (180 MHz) UHF'de meydana gelir ve 20 dB kadar bastırılır. Ana filtre, L400 = 15 nH (boyut 0805), L401 = L402 = 0,27 µH (EC-24), 11 pF devre kapasitörleri, C404 = 300 pF, C407 = 68 pF kapasitörleri içerir. İncirde. Şekil 19, bu filtrenin 4 MHz geçiş bandı ile 3 dB düzeyindeki frekans tepkisini göstermektedir. Bu seçenek mükemmel kısa vadeli stabilite ile sonuçlandı ve VCO kartı kapalı bir kasaya monte edilmişse, çalışmanın ilk saati boyunca frekans kademeli olarak 1 kHz arttı. Daha sonra frekans ±100 Hz aralığında yavaşça değişir.

Pirinç. 19. 4 MHz geçiş bandına sahip bir filtrenin 3 dB seviyesinde frekans tepkisi

135,495 MHz

Bu kadar yüksek bir frekansa ulaşmak için, 15...20 kHz ayar sağlayan 5...8 MHz (birinci harmonik) frekanslı kuvars rezonatörlerin kullanılması daha iyidir. Ancak DD9022 (DD15055) elemanının girişine 100.1 veya 200.1 kHz frekanslı bir bütçe DDS jeneratöründen bir sinyal sağlarsanız daha güvenilir olacaktır. 135 MHz frekansında yeterli bir sinyal seviyesi elde etmek için, ilk çarpmadan sonra (27 veya 45 MHz) yeterince yüksek bir frekans elde etmeye çalışmalısınız. Çıkış filtresi, 135 MHz'e kadar frekanslarda iyi bir baskılamaya sahip olan HDF8-100 SAW filtresi kullanılarak uygulanabilir. Eşleştirmek için çıkışına bir RC devresi (1 pF + 68 Ohm) kurmanız ve dirençli bir zayıflatıcı kullanarak modülatör tarafında (DD301) 50 Ohm'luk bir empedans sağlamanız gerekir.

240 MHz'e kadar sinyaller

Bu örnekle uygulanan unsurların potansiyelini göstermek istiyorum. Örneğin ZG, 12 MHz frekansında çalışır. DD100.3'teki çarpan Q = 3'e ayarlanmıştır ve LC devresine 24 MHz frekansında darbeler gönderir. Bir spektrum analizörü (veya aynı derecede iyi bir multimetre) kullanarak filtrelere ince ayar yapmak çok önemlidir. Kurulum prosedürü 9 MHz filtreyle aynıdır ancak L100 = 0,56 µH ve L101 = 2,2 µH, kapasitör C113 = 6,8 pF. Çıkışta (XT400), 50 ila 24 MHz arasındaki tek harmoniklerin bastırıldığı (en az 300 dB kadar) (DD301 çevresindeki iyi kart topolojisi sayesinde) spektrumlu bir sinyal vardır. 168 MHz'deki sinyal, ana sinyalden (18 MHz) yaklaşık 24 dB daha zayıftır ve 240 MHz'de (-26 dB) hala önemli bir seviye vardır.

Önerilen VCO, testere dişi voltaj üreteci ve logaritmik detektör (AD8307 mikro devre) ile birlikte rahatlıkla kullanılabilir. CMOS elemanlarının RF'de LC devreleriyle birlikte çalıştırılması, QRP ekipmanının geliştirilmesinde benzersiz fırsatlar yaratır. 74AC serisinin lojik elemanları, 20...120 MHz frekanslarında girişlerine besleme voltajına eşit salınımlı sinüzoidal bir sinyal uygulandığında düşük faz gürültüsüne sahiptir. 74NS serisinin elemanları buna daha az uygundur.

Farklı formatlardaki baskılı devre kartı çizimlerinin yanı sıra ek bilgiler: ftp://ftp.radio.ru/pub/2016/05/GUN.zip.

Yazar: Ayo Lohni

Diğer makalelere bakın bölüm Radyo amatör tasarımcısı.

Oku ve yaz yararlı bu makaleye yapılan yorumlar.

<< Geri

En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:

Sıcak biranın alkol içeriği 07.05.2024

En yaygın alkollü içeceklerden biri olan biranın, tüketim sıcaklığına bağlı olarak değişebilen kendine özgü bir tadı vardır. Uluslararası bir bilim insanı ekibi tarafından yapılan yeni bir araştırma, bira sıcaklığının alkol tadı algısı üzerinde önemli bir etkiye sahip olduğunu ortaya çıkardı. Malzeme bilimcisi Lei Jiang liderliğindeki çalışma, farklı sıcaklıklarda etanol ve su moleküllerinin farklı türde kümeler oluşturduğunu ve bunun da alkol tadı algısını etkilediğini buldu. Düşük sıcaklıklarda, "etanol" tadının keskinliğini azaltan ve içeceğin tadının daha az alkollü olmasını sağlayan daha fazla piramit benzeri kümeler oluşur. Aksine, sıcaklık arttıkça kümeler daha zincir benzeri hale gelir ve bu da daha belirgin bir alkol tadıyla sonuçlanır. Bu, baijiu gibi bazı alkollü içeceklerin tadının neden sıcaklığa bağlı olarak değişebileceğini açıklıyor. Elde edilen veriler içecek üreticileri için yeni fırsatlar sunuyor. ... >>

Kumar bağımlılığı için başlıca risk faktörü 07.05.2024

Bilgisayar oyunları gençler arasında giderek daha popüler bir eğlence biçimi haline geliyor ancak buna bağlı oyun bağımlılığı riski önemli bir sorun olmaya devam ediyor. Amerikalı bilim insanları bu bağımlılığa katkıda bulunan ana faktörleri belirlemek ve önlenmesine yönelik öneriler sunmak amacıyla bir çalışma yürüttüler. Altı yıl boyunca 385 genç, hangi faktörlerin onları kumar bağımlılığına yatkın hale getirebileceğini bulmak için takip edildi. Sonuçlar, çalışmaya katılanların %90'ının bağımlılık riski altında olmadığını, %10'unun ise kumar bağımlısı olduğunu gösterdi. Kumar bağımlılığının başlangıcındaki temel faktörün düşük düzeyde olumlu sosyal davranış olduğu ortaya çıktı. Düşük düzeyde olumlu sosyal davranışa sahip gençler, başkalarının yardım ve desteğine ilgi göstermezler, bu da gerçek dünyayla temasın kaybolmasına ve bilgisayar oyunlarının sunduğu sanal gerçekliğe bağımlılığın derinleşmesine yol açabilir. Bu sonuçlara dayanarak bilim insanları ... >>

Trafik gürültüsü civcivlerin büyümesini geciktiriyor 06.05.2024

Modern şehirlerde bizi çevreleyen sesler giderek daha keskin hale geliyor. Ancak çok az insan bu gürültünün hayvanlar dünyasını, özellikle de henüz yumurtalarından çıkmamış civcivler gibi hassas canlıları nasıl etkilediğini düşünüyor. Son araştırmalar bu konuya ışık tutuyor ve gelişimleri ve hayatta kalmaları açısından ciddi sonuçlara işaret ediyor. Bilim insanları, baklava sırtlı zebra yavrularının trafik gürültüsüne maruz kalmasının gelişimlerinde ciddi aksamalara yol açabileceğini buldu. Deneyler, gürültü kirliliğinin yumurtadan çıkmalarını önemli ölçüde geciktirebildiğini ve ortaya çıkan civcivlerin sağlığı geliştiren bir dizi sorunla karşı karşıya olduğunu göstermiştir. Araştırmacılar ayrıca gürültü kirliliğinin olumsuz etkilerinin yetişkin kuşlara da yayıldığını buldu. Üreme şansının azalması ve doğurganlığın azalması, trafik gürültüsünün yaban hayatı üzerindeki uzun vadeli etkilerini göstermektedir. Araştırma sonuçları ihtiyacı vurguluyor ... >>

Arşivden rastgele haberler Kanalizasyondan gelen ışık 08.06.2006 Altı Birleşik Krallık atık su arıtma tesisi, elektrik üretmek için atıkların biyolojik olarak işlenmesinden elde edilen biyogazı kullanıyor. Organik maddenin mikroorganizmalar tarafından asimilasyonu sonucu açığa çıkan gazın %62'si metandır. Elektrik üretmek için yakılır ve yanma sırasında oluşan ısı, sıvı çürüme atığını kurutmak için kullanılır - toz halinde bir organik gübre elde edilir. Altı temizleme istasyonu, kısmen istasyonların kendi ihtiyaçları için kullanılan ve kısmen de genel şebekeye giden yılda 12 milyon kilovat saat elektrik üretiyor. Yakında bu tür üç istasyon daha biyogazı yakalamak ve kullanmak için ekipmanla donatılacak.

Diğer ilginç haberler:

▪ ABD uzay araştırması

▪ NHJ'den bilek TV

▪ Saç fırçası ile robot

▪ Sporcuların ısınmaya ihtiyacı var mı?

▪ Mercedes-Benz Kamyonlarda Kör Nokta Takibi

Bilim ve teknolojinin haber akışı, yeni elektronik

Ücretsiz Teknik Kitaplığın ilginç malzemeleri:

▪ Sitenin Elektronik dizinleri bölümü. Makale seçimi

▪ makale İlham Perilerine Hizmet Etmek yaygarayı hoş görmez. Popüler ifade

▪ Uzun yaşamak için ne kadar uyumanız gerekiyor? ayrıntılı cevap

▪ makale Geleceğin taşımacılığı. Kişisel ulaşım

▪ makale Endüktansı ölçmek için basit amatör radyo cihazları. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

▪ makale Otomatik ışık resmi. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi

Bu makaleye yorumunuzu bırakın:

Bu sayfanın tüm dilleri

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri

www.diagram.com.ua
2000-2024