|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
RADYO ELEKTRONİK VE ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİ ANSİKLOPEDİSİ AS 35AS-012'nin modernizasyonu. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi
Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Ses Hi-Fi ekipmanının gereksinimlerini karşılayan ilk yerli hoparlör sistemi (İngilizce yüksek sadakat - yüksek kalite, ses üretiminin yüksek sadakati kelimelerinin ilk harfleri) S-90 35AC-012 hoparlör sistemiydi: üç yollu, bas refleks tipi, 30GD-1, 15GD-11, 10GD-35 hoparlörler kullanılmaktadır. Bu modele dayanarak 35AC-016 (bas refleksli), 35AC-018 (bas refleksli), 35AC-008 (kapalı), 35AC-015 (pasif radyatörlü) akustik sistemler oluşturuldu. Hepsinin benzer parametreleri vardır ve görünümleri farklıdır [1]. Şu anda bu, bir dereceye kadar, yüksek kaliteli ses üretimi severlerin ihtiyaçlarını karşılamayı bıraktı. Mevcut pazarın oldukça geniş bir yelpazede pahalı modern akustik ekipman sunduğunu, ancak her zaman yüksek kalitede olmadığını göz önünde bulundurarak, 90 yılında Riga Radyo tarafından üretilen bir çift "S-35" 012AC-1985 akustik sistemini iyileştirme seçeneklerini değerlendireceğiz. Bitki adını almıştır. A. S. Popov, o zamanlar daha yeni, düşük frekanslı, orta frekanslı kafaların gelişmeleriyle donatılmıştı - 30GD-2 ve 15GD-11A. AC filtrenin parçalarının devre şeması ve düzeni Şekil 1'de gösterilmektedir.
C1, C2, C4-7 kapasitörleri MGBO-2, C9, C8 - K73-11 gibi kullanılır. Filtre elemanları 12 x 210 mm boyutlarında 160 mm kontrplak üzerine monte edilmiştir. İndüktörler yatay konumda monte edilmiştir ve ayrıca sırasıyla L1, L2 ve L3, L4 birbirine yakındır. Filtrenin kendisi, woofer kafasının arkasındaki hoparlör muhafazasının içindeki arka duvara monte edilmiştir. konut Kafaların ve kafaların koruyucu ızgaralarını, filtreyi ve mahfaza duvarlarının iç yüzeylerine erişimi sınırlayacak diğer elemanları dikkatlice çıkarın. Sızıntı önleme işlemini gerçekleştirin. Duvarların birleşim yerlerini ve woofer ve orta kademe hoparlörlerin koltuklarını içeriden silikon sızdırmazlık bileşiğiyle kaplayın. Kasanın dış tarafındaki arka, yan, alt ve üst duvarlar arasındaki boşlukları, önceden toz, kir ve yapıştırıcıdan temizleyerek (gerekirse) silikonla kapatın. Kasanın kaplama kaplamasını sızdırmazlık maddesiyle lekelememek için çatlakların etrafını kağıt inşaat bandıyla kapatın. Fazla sızdırmazlık maddesi kaldırılır. Sertleştikten sonra keskin bir bıçak kullanarak metal bir cetvelin altında yapışkan bandın sızdırmazlık bileşiğiyle buluştuğu kenarları boyunca sığ bir kesim yapın. Bant çıkarılır. Sızdırmazlık maddesi gövde rengine uyacak şekilde veya şeffaf olarak kullanılır. “S-90”ı değiştiren birçok radyo amatör arasında, panellerin titreşimleriyle mücadele etmenin yaygın bir yolu, ek “sertleştiriciler” (güçlendirici çubuklar), ara parçalar vb. kullanarak panellerin sağlamlığını arttırmaktır. Ayrıca iç duvarları ek olarak bir kaplama ile kaplarlar. ses emici. Bu her zaman haklı değildir, çünkü bu tür önlemler kasanın iç hacminde bir azalmaya yol açar, bu da bas refleksinin verimliliğini azaltır ve hatta ortadan kaldırır. Ek "sertleştiriciler" kullanarak veya panelleri kalınlaştırarak duvarların sertliğini arttırmak, yalnızca panellerin rezonans frekanslarını artırır ve titreşimli yüzeylerin sayısı ve boyutları değiştiği için titreşimlerin ve radyasyonun dağılımının doğasını değiştirir. Panellerin kalınlaştırılması aynı zamanda tasarımın ağırlığını ve maliyetini de arttırır. Bu nedenle, dekorasyonun üretimi için, deformasyon sırasında iç titreşim enerjisi kayıplarını artıran (artan "iç sürtünme") ve yeterince yüksek elastikiyete sahip malzemelerin kullanılması daha tavsiye edilir. Titreşim sönümleyici veya titreşim emici malzemeler olarak adlandırılan bu tür malzemeler sıradan panellere uygulanabilmektedir. Titreşimi emen malzemeler, titreşimlerin titreşim enerjisinin bir kısmını ısıya dönüştürür ve panellerin mekanik direncini arttırır, böylece titreşimlerin genliği azalır. Titreşim sönümleme, özellikle titreşimlerin ve bükülme veya kayma gerilmelerinin genlikleri arttığında rezonans frekanslarında etkilidir. Akustik tasarımlı panellerde titreşim emici kaplamanın kullanılması panelin genel sertliğinin artmasına neden olur ve bu nedenle titreşimlerin artmasından korkmadan panellerin kalınlığını 1,5 - 2 kat azaltmak mümkün görünmektedir [2] . Bu nedenle, değiştirilmiş hoparlörlerin duvarlarının iç yüzeylerine 1,5 - 2 mm kalınlığında kendinden yapışkanlı vibroplast uygulanır (alüminyum folyo ile desteklenen bir polimer kendinden yapışkanlı bileşim olan esnek ve elastik titreşim emici bir malzeme, Şekil 2, arabanın gövde parçalarının titreşimini azaltmak için kullanılır).
Titreşim yalıtım malzemelerinin yüzeyine ideal sıkı uyum için muhafaza duvarının iç kısmı hazırlanmalıdır. Yani orta taneli zımpara kağıdıyla zımparalayın ve örneğin nitro vernik veya PVA yapıştırıcıyla astarlayın. Bundan sonra, gerekli boşluklar işaretlenir ve bir parça vibroplasttan kesilir (bazı malzemelerde 1 x 1 cm'lik kalıplanmış kareler şeklinde özel işaretler bulunur, bu da cetvel ve işaretleyici olmadan yapmanıza olanak tanır). İş parçası üzerindeki koruyucu filmin köşesini bükün ve istenilen yere uygulayın. Malzemenin kenarını yüzeye uygulayın ve yavaş yavaş dikkatlice düzeltin, filmi çıkarırken tüm parçayı yapıştırın. Malzeme son olarak bir rulo kullanılarak yuvarlanır ve maksimum uyum sağlanır. Ses emici kaplama, düşük frekansların ses emilimini 500...1000 Hz'ye yükseltir. Ses emiliminin derecesi kaplamanın yüzey alanıyla orantılı olmalıdır. Muhafazanın duvarlarına yakın değil, 20 - 50 mm mesafeye monte ederseniz, 500 Hz'nin altındaki frekanslarda ses emilimi artar [2]. Üretici 35AC-012 bu koşulu yerine getirdi - yeterli miktarda pamuklu yünlü paspaslar duvarlardan biraz uzakta (yaklaşık olarak kutunun orta kısmında) bulunuyor. Bu nedenle duvarların ayrıca ses emici ile kaplanması sadece yararsız değil aynı zamanda zararlıdır. Hoparlörün geometrik merkezine asılan ses emici malzemeden yapılmış rulolar veya yastıklar, onu bir kutunun duvarlarına yerleştirmekle aynı sonuçları verir.
Bas refleks bağlantı noktası 35AC-012'nin tasarımı, alışılmadık bir kesit konfigürasyonuna sahip kavisli bir tünel şekline sahiptir. Bunun nedeni şu koşulların karşılanmasıdır: sertlik ve port malzemesinde rezonans seslerinin bulunmaması. Birbirine yapıştırılmış iki plastik parçadan oluşur. Yapıştırma alanları kontrol edilir. Muayene sırasında bulunan çatlaklar dikloroetan ile doldurulur. Daha sonra bu noktalarda bas refleks portunun her iki kısmı da kelepçelerle sıkılır ve kurutulur - Şek. 3. Duvarlarını vibroplast şeritlerle kaplamak da faydalı olacaktır. Bu tedaviden sonra portun plastiği sertleşir ve matlaşır. Bas refleks portunun çıkışına bir akustik empedans panelinin (APP) kurulması tavsiye edilir. 577699 sayılı SSCB telif hakkı sertifikasıyla korunan bu teknik çözüm, hoparlör kafasının akustik kalite faktörünün birkaç kez azaltılmasına olanak tanır. Böyle bir PA'ya sahip bir akustik sistem, "mırıldanmadan" daha doğal ses çıkarır [3,4]. Sesin katı maddelerde havaya göre çok daha iyi yayıldığı bilinmektedir. Müzik çalarken hoparlörlerden gelen titreşimler zemine ve onun aracılığıyla Hi-Fi sisteminin diğer elektronik bileşenlerine iletilir. Hoparlör sistemlerinin yüksek stabilitesini ve stabilitesini korumak, ses sahnesinin dinamiğini ve doğruluğunu kaybetmemek ve aynı zamanda titreşimlerin hoparlörlerden zemine aktarılmasını önlemek amacıyla hoparlörün plastik ayakları kullanılmıştır. mahfaza, taban çapı 28 mm ve yüksekliği 15 mm olan, kesik koni şeklinde kauçuk olanlarla değiştirildi. Elbette başka bir seçenek de mümkündür - hoparlör sistemleri için destek olarak sivri uçların kullanılması. Progresif ses ekipmanı üreticilerine göre bu çözüm, ses üreten ekipman ile kurulduğu yüzey arasındaki parazitik mekanik bağlantıyı koparıyor. Bu, istenmeyen titreşimlerin yayılmasını ve bunların ses üretim süreci üzerindeki etkisini önler. Sonuç olarak, yüksek kalitede üreme sağlanır. Dezavantajları - çizik sorunu, bu da her zaman uygun veya haklı olmayan zıvanalar, taş levhalar vb. için noktaların kullanılması gerektiği anlamına gelir. Ayrıca tek parça destekler de vardır (ayaklı çiviler), ancak bunların da karşılık gelen bir fiyatı vardır. En zayıf halka Orta frekans dinamik başlığı 15A - 11A'nın frekans tepkisi 4,5 kHz'in üzerinde keskin bir düşüşe sahiptir - Şek. Şekil 4, a'da akustik kalite faktörü yaklaşık 11,8'dir. Salınım sisteminin kalite faktörü ne kadar yüksek olursa, rezonans olanlarla çakışan veya onlara yakın olan frekansları o kadar fazla vurgular. Bu, gerekli önlemler alınmadığı sürece, orta aralık bant geçiş filtresi aracılığıyla açıldığında tam teşekküllü, bozulmamış ses elde etme olasılığını pratik olarak ortadan kaldırır. İlk dezavantajı ortadan kaldırmak için aşağıdaki yöntemi kullanın.
Kafanın toz kapağını oje çıkarıcı ile ıslatın, 646, 647 ve diğer solventleri kullanabilirsiniz. Bir neşterle dikkatlice çıkarın (Şekil 5, b). Manyetik sistemin alanının çelik enstrüman üzerindeki güçlü etkisi nedeniyle dikkatsiz hareketlerin hoparlör elemanlarına zarar verebileceğini unutmayın! Daha sonra tutkal difüzörünü aynı oje çıkarıcıya batırılmış pamuklu çubukla silin. Kornanın alt kısmına ve ses bobininin üst kısmına Moment yapıştırıcı uygulayın. 10-15 dakika kurutun. Yine her iki parçayı da kaplayın ve hafifçe bastırarak hemen bağlayın (Şek. 5, e). Kornalar hem yeni takılır hem de yukarıda açıklandığı gibi eski hoparlörlerden çıkarılır (Şekil 5, c).
Yapıştırılmış boynuz, 10GDSH-1 dinamik kafa için tasarlanmıştır. Bizim durumumuzda ayarlanması gerekiyor. Montaj, hoparlörün frekans tepkisini ölçerken onu kırpmaktan oluşur. Bunu yapmak için, hoparlörü mikrofonla aynı eksene (tercihen ölçülü bir tane), 40 - 50 cm mesafeye, duvarlardan, mobilyalardan vb. 1 metreden daha yakın olmayacak şekilde yerleştirin. Mikrofon uygun bağlantı noktasına bağlanır. Bilgisayarın video kartının ve hoparlör, amplifikatör bilgisayar hoparlörlerine bağlanır. RightMark 6.2.3 programını başlatın ve frekans tepkisini ölçün. Kornanın kenarını yaklaşık 1 cm kesin, frekans tepkisini ölçün ve öncekiyle karşılaştırın. İşlem, orta frekans aralığında en eşit frekans tepkisi elde edilene kadar tekrarlanır, böylece aralıkları 10 kHz'e çıkarılır (Şekil 6).
İkinci ve sonraki kesimler çok dikkatli yapılmalı ve 3 mm'den fazla kesilmemelidir. Sonuç olarak, kornanın iç yan yüzeyi yaklaşık 7 mm olmuştur (toz kapağından kaplamanın kenarına kadar) - Şek. 5, d.Tırnak kesme işlemi tırnak makası ile yapılır, çünkü bu tür işler için en uygun alet olduğu ortaya çıkmıştır, minyatür yuvarlak kesme yüzeylerine sahiptirler. Sertlik kazandırmak için kesilen kenar, etil alkolle hafifçe seyreltilmiş BF-2 yapıştırıcı ile emprenye edilir. İkinci dezavantajı ortadan kaldırmak için PAS kullanılarak kafanın akustik sönümlemesi kullanılır. Kafaların ses emici malzemeyle sönümlenmesi daha az etkili olur ve ayrıca rezonans frekansının artmasına yardımcı olur. Kafanın akustik tasarımında çalışan hareketli sistem üzerinde PAS'ın etkisinin arttırılması için sönümleme kumaşının difüzöre mümkün olduğu kadar yakın konumlandırılması gerekmektedir. PAS'ı difüzör tutucunun deliklerine yerleştirmek en mantıklısıdır. Bunu yapmak için, yaklaşık 2 mm kalınlığında kalın kartondan sekiz özdeş eleman kesilir (Şekil 7, a). 15GD-11A kafası için deliklerin toplam alanı 22…28 cm olmalıdır2. Her elemanın bir tarafı anında tutkalla bulaşır. 5 dakika sonra, bir nakış kasnağı kullanarak gerilmiş pamuklu kumaşın üzerine yapıştırın. 30 dakika sonra kumaş elemanların etrafından kesilir. PAS elemanları hafifçe bükülmüş ve difüzör tutucusunun pencerelerine yapıştırılmıştır (Şekil 7.b). Yapıştırma alanları ayrıca tutkalla kaplanır [5, 6]. Elemanların deliklerindeki kumaşın gerilmesi önemlidir, aksi takdirde PAS kullanımının hiçbir etkisi olmayacaktır! PAS uygulaması, yani. akustik damper, difüzörün doğal titreşimlerini yavaşlatmanıza olanak tanır, bunun sonucunda "ses sonrası" süre önemli ölçüde azalacak ve hoparlörün ses kalitesi önemli ölçüde artacaktır.
Dinamik kafa 15 GD-11A için PAS'ın sönümleme etkisi Şekil 8'de grafiksel olarak gösterilmektedir.
PAS kullanımının etkinliği Berdsk Radyo Fabrikası çalışanları tarafından test edildi. Özellikle PAS'lı ve PAS'sız 15GD-11A orta frekans kafasının harmonik katsayıları ölçüldü. Tablo 1'de verilen ölçüm sonuçları, PAS'ın insan kulağının en hassas olduğu frekans aralığındaki harmonik bozulmayı önemli ölçüde azaltabildiğini göstermektedir [7]. Tablo 1. 15GD-11A kafasının harmonik katsayıları
Esnekliği yeniden sağlamak için kauçuk kumaş süspansiyonu "Klima ve tahrik kayışı gergisi" aerosolü ile emprenye edilir. Bu değişiklikten sonra, kafanın frekans aralığı önemli ölçüde arttı, 10 kHz'e (!) kadar yükseldi, ses basıncının frekans tepkisinin doğrusallığı ve en önemlisi, bir bütün olarak hoparlör sisteminin ses kalitesi iyileşti. Ayırma filtreleri Pasif izolasyon filtrelerinde, tasarımları önemli bir rol oynar ve ayrıca belirli elemanların seçimi - kapasitörler, indüktörler, dirençler, özellikle indüktörlerin göreceli yerleşimi, filtreli hoparlörlerin özellikleri üzerinde büyük bir etkiye sahiptir; karşılıklı bağlantı nedeniyle kötü konumlandırılmış, yakın aralıklı bobinler arasındaki sinyal girişimi. Bu nedenle bunların karşılıklı olarak dik yerleştirilmesi tavsiye edilir; ancak böyle bir düzenleme birbirleri üzerindeki etkilerini en aza indirebilir. İndüktörler pasif bağlantı filtrelerinin en önemli bileşenlerinden biridir [1]. Bobinlerin birbirine 100 mm'den daha yakın yerleştirilmesi önerilmez. 35AC - 012 filtresini değiştirmenin en basit yolu (Şekil 1, b), L1 ve L3 bobinlerini tabana ve birbirine dik olarak yeniden takmaktır. Bu düzenleme için eski ekipman kasalarından veya kutulardan kesilmiş plastik köşeler kullanılır. Filtre parçalarının yerleştirildiği taban malzemesine özellikle dikkat edilmelidir. Dielektrikten yapılmış olmalı! Bazı akustik sistemlerde, 35AC-1, "S-90" 35AC-212, öncekiler "S-90" 35AC-012, filtre parçalarının montajı, manyetik özellikleri indüktörleri olumsuz yönde etkileyen çelik bir plaka üzerine yapılır ve doğal olarak ses kalitesi. İzolasyon filtresinin daha az önemli unsurları kapasitörlerdir. Nesnel özellikleri kasanın tasarımına ve malzemesine, plakalara, dielektrik tipine ve işçiliğe bağlıdır. Odyofil kapasitörün önemli bir özelliği "doğru" dielektrik kullanılmasıdır. En uygun olanı polipropilendir; yüksek stabiliteye, düşük dielektrik kayıplara ve absorpsiyona sahip neredeyse ideal bir malzemedir. Bir başka odyofil dielektrik, yağ emdirilmiş kağıttır. Kayıp tanjantı ve özellikle dielektrik emilimi açısından yağlı kağıt kapasitörler, tüm film kapasitör türlerinden belirgin şekilde daha düşüktür. Bunlardan ilki, düşük frekanslı kafa için alçak geçişli filtre devresinde uygundur ve film olanlar, orta kademe ve yüksek frekanslı kafalar için geçişlerin yüksek geçişli filtre devresinde uygundur. Hem objektif ölçümlerde hem de subjektif incelemede mükemmel sonuçlar veren polietilen tereftalat kapasitörler K73-16, özel ses kapasitörlerine ucuz bir alternatif olarak önerilmektedir [8]. Hesaplanmış kapasitans değerine sahip kapasitörleri aramamalısınız. Daha düşük değerdeki kapasitörlerin paralel bağlantısının kullanılması tavsiye edilir. Bu yaklaşım, yalnızca yetersiz tedarik edilmeyen ürünlerin kullanılmasına değil, aynı zamanda eşdeğer kapasitansın parazitik parametrelerinin önemli ölçüde azaltılmasına ve uygun kapasitör türlerinin aralığının önemli ölçüde genişletilmesine de olanak tanır. Filtrede kullanılan PEV-10 telli dirençler parazitik endüktansa sahiptir. Bunları tabana vidalarla bağlarsanız endüktans artacaktır. Bu, vidanın malzemesinin (çelik), direnç formundaki indüktörün çekirdeği olarak görev yapmasıyla açıklanmaktadır. Böylece PEV-10 dirençleri endüksiyonsuz olanlarla değiştirilir veya tutkal, plastik veya tahta takozlar vb. ile sabitlenir. 10GD-35 yüksek frekans kafası, 3 kHz'lik ana rezonans frekansına ayarlanmış bir çentik filtresiyle şöntlenmiştir. Yüksek Q serisi bir LC devresidir. Devre kapasitörlerinin kapasitansı 6,6 μF'dir (±% 10 nominal değerden izin verilen sapma ile MBGO ve MBM), bobinin endüktansı 0.43 mH, sargısı 150 tur PEV-1 tel 0,8 mm içerir, yara 22 çapında ve 22 mm uzunluğunda, yanak çapı 44 mm olan bir çerçeve üzerinde [9]. Bu amaçlar için 10AC - 401 akustik sisteminin filtre elemanlarının kullanılması, işin maliyetlerini ve emek yoğunluğunu önemli ölçüde azaltacaktır. Kapasitörün mikrofarad cinsinden kapasitansı ile indüktörün mH cinsinden endüktansının çarpımı 2,82'ye eşit olmalıdır (radiolamp.ru/acoustics/3/). 2,82: 6,6 = 0.43 mH ise, 0,5 mH endüktanslı bir devre için kapasitörün kapasitansını hesaplamak kolaydır: 2,82: 0,5 = 5,6 μF. Kondansatörleri gerekli kapasiteye (5,6 µF) seçmeniz yeterlidir. Başka bir değişiklik seçeneği, 0,5 mH indüktörü gevşetmektir; ekstra, gereken 0,43 mH'ye döner. Bir RLC ölçüm cihazı kullanmak uygundur. 10AC - 401 akustik sisteminin filtre direncinin yerine (daha önce gereksiz olduğu için çıkarılmıştı), 2 μF'lik bir kapasitör yeniden takıldı ve yerine aynı tipte 4 μF'lik bir kapasitör takıldı - MGBO. MBM kapasitörleri, gerekli 6,6 μF değerindeki kapasitansı ayarlamak için kapasitörlerin terminallerine lehimlenmiştir (Şekil 9). Açıklanan modifikasyonun bir sonucu olarak, 10GD-35 kafası armonilerden, tıkırtılardan ve karakteristik "tıslamadan" kurtulur.
İletkenler Hoparlörü amplifikatöre bağlayan kablo, sistemin sesine belirli bir katkı sağlar. Esas olarak kablonun belirli bir dirence sahip olması nedeniyle. Bu direncin etkisi yalnızca hoparlörlerin hassasiyetini etkilemez, aynı zamanda hoparlördeki yayıcılar arasındaki güç dağılımını da etkiler. Bu etkiyi olabildiğince ortadan kaldırmak için telin kesit alanı mümkün olduğu kadar büyük, uzunluğu ise mümkün olduğu kadar küçük olmalıdır. Ayrıca tüm hoparlörler için telin uzunluğunun ve kesitinin aynı olması gerekir. Ayrıca iletkenin belirli bir endüktansa sahip olduğu ve birbirine yakın iki iletkenin bir kapasitans oluşturduğu da göz ardı edilemez. Bu bakımdan ikili kablo, LC alçak geçiren filtre olarak düşünülebilir. Yani tel ne kadar uzun olursa yüksek frekanslar o kadar sönümlenir. Pratikte tel endüktansının etkisi yalnızca kablo uzunluğu 50 m'nin üzerinde olduğunda ortaya çıkar [10]. Ayrıca yüksek seviyeli düşük frekanslı ses akımı akustik bir telden geçtiğinde kablo iletkenlerinin çevresinde güçlü bir manyetik alan oluşur. Bu alan, bu iletkenlerden geçen orta ve yüksek frekanslı ses sinyalinin akımlarını etkiler, bunun sonucunda hoparlör sisteminin sesi daha az saf ve şeffaf hale gelir. Bu sorunların çözümü, sinyalin düşük frekanslı bileşenlerinin akımlarının ve orta ve yüksek frekanslı parçalarının akımlarının fiziksel olarak ayrılmış iletkenler aracılığıyla akışını sağlamaktır. Bunu yapmak için, hoparlör sistemine orta kademe ve yüksek frekanslı hoparlör filtrelerinin girişinin bağlandığı ek bir çift soket (vida terminalleri) takılır. Böylece, alçak geçiren hoparlör filtresinin girişi ayrı bir çift giriş terminaline [11] bağlanır. Bu bağlantıya "çift kablolama" denir, yani. iki çift kabloyla bir hoparlöre. Yüklü iki ve üç çiftli iletişim kablolarının kullanılması, hoparlörlerin karşılıklı etkisini arttırmadan iletkenlerin toplam kesitini önemli ölçüde azaltmayı mümkün kılar. Çift terminal setine sahip bu tür akustikler, halihazırda "bi-amping" olarak adlandırılacak olan ayrı amplifikatörlere de bağlanabilir, yani. kanal başına iki amplifikatör. İkinci durumda, yayıcı bölümlerin elektriksel etkileşimi de ortadan kaldırılır. Cihaz dişli terminalleri vidalı terminaller olarak kullanılır. Saplamanın malzemesi pirinç, diş M6 x 0,5, kanat ABC plastikle kaplanmıştır. Hoparlör için iletken seçiminde en önemli kriter elektrik gücüdür. Hoparlöre sağlanan elektrik gücü P, nominal elektrik direnci R'ye eşit bir direnç tarafından harcanan güç olarak anlaşılır.н, hoparlör terminallerinde U'ya eşit bir voltajla: P = U2/Rн. Ev hoparlörlerini tasarlama uygulamasında genellikle iki tür güç kullanıldı - nominal (belirli bir değeri aşan bozulmaların ortaya çıkmasıyla sınırlı elektrik gücü) ve isim plakası (hoparlörün uzun süre tatmin edici bir şekilde çalışabileceği en yüksek elektrik gücü) termal ve mekanik hasar olmadan gerçek bir ses sinyali, genellikle nominal gücün 1,5...2 katı). "S-90" 35AC-012 teknik dokümantasyonuna göre, nominal güç PKitaplar. = 35 W, pasaport Rşifre = 90W. Bu tip dinamik kafaların üreticisi, bunların 11 volt'u aşmayan bir voltajla çalışmasına izin verir. Bu durumda, woofer kafasının ses bobininde akan akım gücü I 2,8 A'ya ve orta kademe hoparlörün ses bobininde - 1,4 A'ya eşit olacaktır. İletkenin kesitini hesaplamak için gereklidir. Belirtilen mevcut değerlerden ilerlemek için. Not. Hesaplama, devrede yalnızca akımın ve voltajın φ faz açısının kosinüsünün sıfıra eşit olduğu aktif direnç olması koşuluyla basitleştirilmiş bir biçimde gerçekleştirilir. Gerçek bir hoparlör elektrik devresinde, akım ve voltaj değerlerinde geçici değişikliklere neden olan, reaktif olanlar adı verilen endüktif ve kapasitif reaktanslar her zaman bulunur. Müzik eserleri doğası gereği hem sinyal seviyesi hem de frekans açısından değişkendir, bu nedenle teorik olarak 2,8 A'lık bir akım meydana gelebilir, ancak sürekli olarak ve müzik yolunun çok kısa bölümlerinde, örneğin bir bas davulun "gümbürtüsü" sırasında meydana gelebilir. "S-90" 35AC - 012'nin iç montajı 1 mm kesitli PVC izolasyonlu kalaylı bakır telli tel ile yapılmaktadır.2bakır iletkendeki akım yoğunluğu milimetre kare başına 6 - 10 amper olduğundan hesaplanan verilere karşılık gelir. Hoparlörlerin ses bobinlerinin çok daha küçük kesitli tellerle sarıldığını lütfen unutmayın: 30GD-1 - 0,1 mm2, 15GD-11A - 0,02 mm2, 10GD-35 - 0,005 mm2. Tüm bobinlerin tellerinin toplam kesiti 0,125 mm'dir2, dahili hoparlör kablolarından sekiz kat daha ince! "S-90" döneminin güç amplifikatörlerinin güç kaynağı devrelerinde, kanal başına 25 ila 50 W arasında nominal güç, 2 ila 3 A akım için sigortalar sağlandı ve bu, her şeyden önce devreye güç sağlamak için sağlandı. ve sonra yük. Gerçek ses sinyali doğası gereği darbelidir. Dik cepheli bir sinyalde, ses aralığındaki frekanslarda bile, cilt etkisi (İngiliz kabuğundan - dış katmandan, kabuktan) önemli ölçüde ortaya çıkar - akımın iletken yüzeyine yer değiştirmesinin etkisi, bu da Bağlantı kablolarının etkin direncinde artış. [12]. Düşük frekanslı sinyaller iletkenin neredeyse tüm hacmi boyunca yayılır ve yüksek frekanslı sinyallerin yayılması esas olarak yüzeye yakın ince bir katmanda meydana gelir. Bu cilt etkisi iletkenin direncini önemli ölçüde artırır ve endüktansını biraz azaltır. Şekil 10, 1 m uzunluğunda çeşitli çaplardaki bakır iletkenlerin empedansının frekansa bağımlılığını göstermektedir. f < 1 kHz'de empedans aktif direnç tarafından belirlenir ve f > 100 kHz'de baskın rol şu şekilde oynanır: endüktans [14]. 0,16 mm çapında ve 20 kHz frekansa kadar olan bir bakır tel, direncini değiştirmez, ancak nispeten büyük bir değere sahiptir, neredeyse 1 Ohm. Çapı 0,16 mm'yi geçmeyen birkaç iletken yalıtımının kullanılması, iletkenin direncini önemli ölçüde azaltmanıza ve onu tüm ses frekans bandı boyunca değişmeden bırakmanıza olanak tanır. Özel bir şekilde iç içe geçmiş bir emaye tel demetine (Alman Litzen - tellerden ve Draht - telden) Litz teli denir.
Bu nedenle, hoparlör kablolarının yalnızca minimum direnç ve endüktansa sahip olması değil, aynı zamanda minimum cilt etkisine sahip olması gerekir. Hoparlörleri, özellikle orta-yüksek frekansları, Litz teli veya ince bir gümüş tabakasıyla kaplanmış bakır tel kullanarak bağlamak daha iyidir [12]. Gümüş, tüm metaller arasında en yüksek iletkenliğe sahiptir ve deri etkisi sayesinde akımın çoğunun aktığı ince tabakası, iletkenin aktif direnci üzerinde güçlü bir etkiye sahiptir. Bir montaj teli seçerken, gücü LF ve MF-HF kanalları arasında doğal olarak orantılı olarak dağıtan 2 çift kontak aracılığıyla akustiği bağlama prensibini de dikkate almak gerekir. Kafaların eşit hassasiyeti ile, geçiş frekansındaki maksimum gürültü (isim plakası) gücü, bizim durumumuzda, düşük frekanslı kanal için 500 Hz, toplam gücün% 56'sı ve orta-yüksek frekans için -% 44'tür. Orta kademe ve yüksek frekans kafaları arasında 5000 Hz kesme frekansındaki güç sırasıyla %41,5 ve %2,5 oranında dağıtılır. Bu güç paylaşımı koşulsuz kabul edilemez ancak hesaplamalarda büyük hatalardan kaçınılabilir. Hoparlör kafaları hem hassasiyet hem de nominal elektrik direncinin değeri açısından farklılık gösterir (Tablo 2). Bu parametrelerin her birindeki farklılık, basınçta düzgün bir frekans tepkisi elde etmek için kafaya sağlanan voltajın uygun şekilde seçilmesi ihtiyacını doğurur [15]. Ve kafaya verilen voltaj, gücü etkileyen baskın göstergelerden biridir. Tablo 2. "S - 90" 35AC - 012 akustik sistemlerde kullanılan kafaların ana parametreleri
Not. Parametrelerle ilgili bilgiler birçok kaynaktan alınır, her zaman kapsamlı değildir ve bazen çelişkilidir (parantez içinde belirtilmiştir). Ev akustik tasarımında iletkenlerin ses kalitesi üzerindeki etkisinin diğer faktörlerle karşılaştırıldığında ihmal edilebilir düzeyde olduğunu belirtmek gerekir. Daha önemli unsurlara, odanın akustik özelliklerine ve ekipmanların doğru yerleştirilmesine dikkat edilmelidir. Oksijensiz bakırdan yapılmış kabloların, iletkenin yüzey katmanının "yönelimine" sahip tellerden, ses sinyalinin bir yönde veya başka bir yönde geçişini etkileyen kabloların münhasırlığı hakkında bilgi, reklamdan başka bir şey değildir. Değiştirilen sistemin elektrik kısmı Elektrik devre şeması Şekil 11,a'da gösterilmektedir. Filtre, maksimum çalışma voltajı 160 V olan kapasitörler kullanır: K73-11 (C1, C10, C11); K73-16 (S2-4); MBGO-2 (C5 - 9); MGBO-2 ve MBM (C13) paralel bağlı. Kurulum 1 mm kesitli tek damarlı bakır tel ile gerçekleştirilir.2 (her damarı hava yalıtımlı olan bir iletişim kablosundan çıkarılmıştır) ve MGShV teli (çeşitli elektroniklerin ünite içi ve üniteler arası kurulumu için, PVC yalıtımlı elektrik yalıtımlı ipekle sarılmış, kalaylı bakır telden yapılmış esnek çok damarlı, akım taşıyan iletkenler) 1000 V AC'ye kadar nominal gerilimler için ekipman ve cihazlar, 10 Hz'e kadar akım frekansı), 000 mm kesitler2(düşük frekanslı bağlantı için) ve 0,5 mm2 (yalnızca orta-yüksek frekans filtresinde). Terminaller, bölücü, filtre ve RF kafası arasındaki bağlantı, 500 x 0,05 LEPSD tel (yuvarlak tel 0,98 mm) kullanılarak gerçekleştirilir.2 500 mm çapında 0,05 bakır telden bükülmüş bir damarlı, poliüretan bazlı vernikle yalıtılmış, doğal ipekten yapılmış iki katmanlı sargılı, 250...500 kHz frekans aralığı için önerilen, elektriksel dirençli, 20˚C, 0,0158... 0,018 Ohm/m). Oynatma seviyesi kontrolünün bağlanmasına gerek yoktur.
Tüm elemanlar orijinal filtre "S - 90" 35 AC - 012'nin kontrplağı üzerine yerleştirilir (Şekil 11, b). İndüktörlerin göreceli konumuna özellikle dikkat edilmelidir. Parçalar sağlam bir şekilde sabitlenmelidir. Bağlantılar mümkün olduğunca kısa kablolarla yapılarak sarkma önlenir. Filtre elemanları birbirine temas etmemelidir. Gerekirse sıkı kurulum için sızdırmazlık maddesi, kuplörler, yalıtım bandı vb. Filtre, mahfazanın içindeki alt duvara tutturulmuştur, böylece woofer'ın manyetik alanının indüktörler üzerindeki etkisi en aza indirilir. Hoparlör Kurulumu Kurulumdan önce, öncelikle woofer ve tiz kafaları (orta kademe kafa zaten normalleştirilmiştir), özellikle yapıştırma alanlarında yapıların bütünlüğü, parçalarda mekanik hasarın olmaması ve süspansiyonların bütünlüğü açısından incelenir. woofer'ın. Kauçuk veya poliüretan (35AC - 018) olabilir. Çok kaliteli olmayan kauçuktan yapılmış süspansiyon zamanla sertleşir. Poliüretan havadaki kükürt yabancı maddeleri tarafından yok edilir. Süspansiyon sorunu değiştirilerek ortadan kaldırılır. Kauçuk süspansiyonu hasardan uzak tutmanın alternatif bir çözümü, onu yumuşatıcıya ve tahrik kayışı gergisine batırmaktır. Süspansiyonların değiştirilmesi, belirli bilgi ve beceriler gerektiren, çok emek yoğun bir iştir. Merkezleme rondelasının veya süspansiyonun difüzör tutucusundan sıyrıldığı yerler basit adı 88 olan tutkalla kaplanır ve ardından yapıştırılan yüzeyler preslenir. Ayrıca ses bobininin manyetik sistemin elemanlarına temas etmediğinden emin olmak da gereklidir. Difüzörün görünümünün eski haline getirilmesi, alkol mürekkebiyle doldurulmuş siyah bir kalemle (üzerinde "alkol" yazıyor) basitçe boyanmasıyla yapılır. Bazı "son işlemciler" yazıcı mürekkebini kullanır. Çabuk solma ve sıradan suyla yıkanma özelliklerine sahip olduğundan bu doğru karar değildir. HF kafasındaki akustik lens, kubbe şeklindeki koniyi ses bobiniyle birlikte serbest bırakmak için çıkarılır. Dikkatlice çıkarın ve ses bobininin sağlam olduğundan emin olun. Çalışma sırasında çoğu zaman bobinleri çerçeveden ayrılır. Belirlenen arızanın tespiti halinde ses bobinli difüzör yenisi ile değiştirilir. Önleme için ses bobini, etil alkolle hafifçe seyreltilmiş BF-2 tutkalıyla kaplanır. Ses basıncının frekans tepkisini ölçerek kafaların test edilmesi tavsiye edilir. Tamir edilemeyen hoparlörler yenileriyle değiştirilir. Titreşimleri ve dolayısıyla istenmeyen imaları azaltmanın bir başka etkili yolu da kafaları "yumuşak" bir şekilde monte etmektir [2]. Kauçuk contalara monte edilirler. Sabitleme elemanlarının difüzör tutucuya temas etmemesi gerekmektedir. Bunu yapmak için, vidaların serbest girişini sağlarken, hoparlör montaj deliklerinin duvarlarına sıkı bir şekilde oturan, örneğin polivinil klorür gibi gerekli çapta bir tüp seçin. Gerekiyorsa istenilen ölçülerde delikler açılır. Ayrıca deliklerde dekoratif kenarlı ağın altına lastik rondelalar yerleştirilir. Bas ve orta kademe kafalarının girintilere monte edildiğine dikkat edilmelidir. Bu nedenle difüzör tutucularının yan kısımlarının gövdeye temas etmesini önlemek için her hoparlörün etrafına örneğin bir bisiklet iç borusundan dört yere lastik bant yerleştirmek gerekir. Kaplama ve dekoratif elemanların hoparlörlerin frekans tepkisi üzerinde önemli bir etkisi vardır. Bas refleks deliğini, özellikle de geçişi kaplayan dekoratif malzeme, yüksek salınımlı hava hızları nedeniyle önemli bir etkiye sahip olabilir. Izgaralar ve jaluziler bazen rezonans olaylarına neden olabilir ve hoparlörün frekans yanıtında ilave tepe ve çukurlar ortaya çıkabilir. 10GD-35 kafasının akustik merceğin etrafındaki ön kısmı keçe veya kalın kumaşla kaplanmıştır. Bu, hem yumuşak bir şekilde sabitlenmesini hem de kırınımların en aza indirilmesini, ses dalgalarının yankılanma etkisinin ortaya çıkmasını sağlayacak ve bu da kafa ile ızgara arasındaki rezonans olayını zayıflatacaktır. Akustik sistem 35AC-1 çıkarılabilir bir dekoratif panele sahiptir. AC tarafından belirtilen teknik belgelerde, izin verilen maksimum güçte çalışırken, yüksek kaliteli programları dinlerken panelin çıkarılması önerilir. Şekil 12, S-15 11AC tasarımı tarafından sağlanan açık versiyonda (beyaz eğri) ve dekoratif ağ (yeşil eğri) ile kapatılmış 10GD-35A ve 90GD-35 hoparlörlerinin ses basıncının frekans tepkisinin grafiklerini göstermektedir. -012 akustik sistem. Önemli bir farklılık gözlenmedi. Sonuç: Bu cihazda, koruyucu dekoratif ızgaraların çıkarılmasına özel bir ihtiyaç yoktur, çünkü bunların varlığı, çalışma frekansı aralığında kafaların frekans tepkisini etkilemez. Dekoratif ızgaralı ve ızgarasız bir hoparlör sistemi aracılığıyla gerçek bir ses sinyalini dinledikten sonra subjektif değerlendirmelere göre yönlendirilmelisiniz.
"S - 90" 35 AC - 012 ses hoparlörlerini iyileştirmek için açıklanan teknik, hoparlörlerin ve diğer modellerin yeniden yapımının yanı sıra hoparlör sistemlerini kendi ellerinizle yapmak için de yararlı olacaktır. Hoparlör eşleştirme. Hemen hemen tüm modern yüksek kaliteli akustik sistemler (AS) çok bantlıdır, yani her biri kendi frekans aralığında çalışan birkaç hoparlörden (çoğunlukla üç) oluşur. Bunun nedeni, çeşitli nedenlerden dolayı geniş bir frekans aralığında iyi özelliklere sahip bir hoparlör (LS) yaratmanın imkansız olmasıdır. Ses sinyalinin enerjisini hoparlörler arasında dağıtmak için ayırıcı filtreler kullanılır. Bununla birlikte, çok bantlı bir akustik sistemin genlik-frekans tepkisi (AFC), faz-frekans tepkisi (PFC), grup gecikme süresi (GDT), yönlülük özellikleri, yayıcılar arasındaki giriş sinyali güç dağılımı gibi özellikleri üzerinde önemli bir etkiye sahiptirler. , hoparlör giriş empedansı, doğrusal olmayan bozulma düzeyi [ 1] . Toplam frekans tepkisinin düşük düzgünsüzlüğü, geçiş bandındaki faz tepkisinin doğrusallığı ve bölümlerin frekans tepkisinin yüksek eğimleri gereksinimlerini karşılayan bir ayırıcı filtre oluşturmak kolay değildir. Bu gereksinimlerden ilki, dinamik sürücülerin nominal frekans aralıklarının kenarlarındaki performansındaki keskin bozulmadan kaynaklanmaktadır. Bu özellikle, yeniden üretilen frekansların nominal aralıklarının örtüşmesinin kural olarak nispeten büyük olduğu orta ve yüksek frekans kafaları için geçerlidir. Bu nedenle bu kafalara yönelik geçiş filtrelerinin dik eğimli bir frekans yanıtına sahip olması gerekir: yeniden üretilen frekansların nominal aralığında bir oktav (bitişik bantların geçiş frekanslarına göre) marjıyla, frekans yanıtı eğimine sahip filtrelerin kullanılması tercih edilir oktav başına en az 12 dB. Oktav başına 6 dB eğime sahip en basit filtre, yalnızca frekans marjı iki oktavdan az olduğunda kullanılabilir [16]. Akustik sistem 35AC-012 (S-90) filtresinin orta frekans ve yüksek frekans bölümlerinde belirtilen koşul geliştirici tarafından karşılandı. 10GD-35 yüksek frekans kafası üçüncü dereceden bir filtre (Şekil 1'deki diyagramda C2, L8, C1, makalenin ilk kısmında a) aracılığıyla bağlanır ve 18 dB/oct'luk bir zayıflama sağlar. 15GD-11A kafasının orta aralık filtresi iki bölümden oluşur: alt aralıktaki frekansları 2 dB/oct. zayıflamayla bastıran ikinci dereceden yüksek geçiş filtresi (C3, L12) ve birinci dereceden yüksek geçiş filtresi (C4, L6). üst aralıktaki frekansları bastırmak için alçak geçiş filtresi (L15). Birinci dereceden filtre, tek bir reaktif elemandan oluşur ve 11 dB/oct'luk bir zayıflama sağlar. Böyle bir filtre, ses basıncının frekans tepkisinde 4,5 kHz'den itibaren doğal bir düşüşe sahip olan geleneksel bir 4GD-XNUMXA hoparlörle çalışırken gereksinimleri karşılar (Şekil XNUMX). Kafanın frekans bandı daha genişse ya kesme frekansını artıracak ya da filtre sırasını değiştirecek önlemler alınmalıdır. Difüzörün içine yerleştirilen ilave bir koninin kullanılmasının hoparlörün frekans aralığının üst sınırını 10-12 kHz'e çıkardığı bilinmektedir. Bu durumda yüksek frekanslarda ana difüzör, ses bobinine nispeten esnek bağlantısı nedeniyle çalışmayı durdurur ve oldukça sert ve hafif olan küçük bir difüzör devreye girer [17]. Bu nedenle, ek ses yayan kornaya sahip orta frekanslı dinamik kafa 15GD-11A (20GDS-1-8), normal olana kıyasla daha iyi özelliklere sahiptir. Yani çoğaltılan frekansların üst sınırı 10 kHz yerine 4,5 kHz'dir (Şekil 6). Böylece, yüksek frekanslı yayıcı 10GD-35 ile ortak etki alanı artar; bu, hoparlörün farklı faz özellikleri ve hoparlörün biraz daha kötü algılanması nedeniyle hoparlörün frekans yanıtında tepe noktalarına ve düşüşlere yol açabilir. sahne. Bunun nedeni, 35 kHz'e kadar aralıkta çalışan bir orta kademe hoparlör için tasarlanmayan 012AC-90 (S10) akustik sisteminin filtresinin tasarımında yatmaktadır. Orta ve yüksek frekanslı yayıcılar arasındaki kesme frekansını 10 kHz'e çıkarmak için filtrede M. Zhagirnovsky ve V. Shorov örneğini takip ederek değişiklikler yapılır [18]. Bunu yapmak için, Şekil 1'deki şemaya göre bir çaprazlamada. Şekil 4, a, L0,55 bobininin (2 mH) terminallerini lehimleyin ve çıkarın ve L0,23 yerine filtrede bulunan boş alana L4 bobinini (4 mH) takın (bu, çalışma frekansının üst sınırını artırır) orta kademe başının bandı). Daha sonra L115 bobininden (yeni endüktans - 0,1 mH) 2 tur çözerler ve onu tahtaya yerleştirir, L1 bobini yerine bağlarlar. Kondansatör C2,0 (1 μF), 8 μF kapasitörle ve C1 (0,5 μF), 10 μF kapasitörle değiştirilir. Böylece yüksek frekans filtre bölümünün frekansı, 35GD-5 yüksek frekans kafasının ana rezonans frekansından uzaklaştırılarak ses kalitesi iyileştirilmektedir. Çentik filtresi (Şekil 12, a'daki diyagramda L11, C10) bu durumda kullanılmaz. Bununla birlikte, yukarıda açıklanan şekilde iyi bir frekans tepkisi ile değiştirilen amplifikatörün çok önemli bir dezavantajı da vardır - geçiş frekansının 19 kHz'e yükselmesi nedeniyle belirgin şekilde bozulmuş yönlülük özelliği [XNUMX]. Yön özelliği, ses basıncının frekans tepkisi ile birlikte, hoparlörlerin ses kalitesinin değerlendirilmesi açısından en bilgilendirici özelliktir. Belirli bir frekansta ses dalga boyu, difüzörün boyutuyla karşılaştırılabilir ve hatta daha küçük hale gelir. Uygulamada bu, dinamik kafanın yön modelinin artan frekansla daralması olarak kendini gösterir. Yani frekans ne kadar yüksek olursa, dinleyicinin yüksek frekansları duyabilmesi için kafa eksenine o kadar yakın olması gerekir. Dolayısıyla çapı 125 cm olan bir difüzör için akustik radyasyon modelinin dar bir ışın halinde sıkıştırıldığı teorik maksimum frekans 3316 Hz'dir. Tipik olarak orta frekanslarda, akustik sistem tasarımcıları kafaları bu frekansların üzerinde çalışmaya zorlamamaya çalışırlar ve orta aralık ile HF yayıcılar arasında 6...8 kHz'den daha yüksek ayırma frekanslarını kabul etmezler [15,20]. Kafaların üreticisi Krasny Luch fabrikası, 15GD-11B'nin 3. dereceden düşük frekans bağlantısına sahip bir ayırıcı filtre aracılığıyla çalıştırılmasını önerdi - Şek. 13. 20AS-1 Cleaver akustik sisteminde 8GDS-35L-001 kafası için benzer bir devre kullanılmıştır.
35AC-012 bant geçiren filtrenin düşük frekans bağlantısının sırasını 1. devreden 3. devreye değiştirmek için (Şekil 11, a), nominal değeri 1 μF olan bir C'10 kapasitörünü ve bir L' indüktörünü ekleyin 1 - 0,22 mH, diyagramda gösterildiği gibi pirinç. 14 (diyagramdaki değişiklikler kırmızıyla gösterilmiştir). Böylece, 10GD-35 ve 15GD-11A hoparlörleri, 3. sıra yüksek geçiş filtresini C1, L2, C10'a ve 3. sıra alçak geçiş filtresini L4, C'1, L'1'e böler. Kesme frekansında, 3. dereceden alçak geçiren filtre 135˚'lik bir faz gecikmesi üretir ve yüksek geçiren filtre 135˚ öndedir. Sonuç olarak, çaprazlama frekansında faz ve antifaz eklendiğinde sinyaller 90˚ kaymayla toplanır. Toplam frekans tepkisi düz çıkıyor. Daha az faz distorsiyonu ürettiği için fazda ekleme tercih edilir. Üçüncü dereceden frekans tepkisi eğimleri oktav başına 18 dB'lik bir eğime sahiptir. Eğimlerin dikliği arttıkça eklem radyasyon bölgesi azalır ve gecikmelerin toplam frekans tepkisi üzerindeki etkisi zayıflar [21]. Bu nedenle 10GD-35 kafası, 15GD-11A kafası ile aynı fazda açılır. L'1 indüktörü, 115 mm iç çapa ve 0,8 mm genişliğe sahip plastik bir çerçeve üzerinde, 27 mm kalınlığında (verniğe göre) bakır sargı teliyle sarılmış 15 dönüşe sahiptir. Daha küçük çaplı bir tel kullanılması tavsiye edilmez, çünkü bu durumda bobin direnci kafa direncinin %5'inden fazla olacaktır ve bu arzu edilmeyen bir durumdur. Daha büyük kesitli telin sarılması daha zordur. Bobin için, bobinin endüktansının direncine oranına bağlı olarak optimal olan diğer boyutlara sahip bir çerçeve kullanabilirsiniz. İndüktörü çevrimiçi olarak hesaplayabilirsiniz [22]. Kapasitör, ses devreleri için önerilen, K160-73, K11-73, MBGO-16, MBM veya diğer polar olmayan veya birkaç paralel bağlı tipten herhangi biri 2 V veya daha fazla maksimum çalışma voltajıyla kullanılır.
Ana rezonans frekansının yeniden ürettiği frekans aralığı içinde olduğu bir woofer kafasının aksine, orta aralık ve yüksek frekans kafalarının rezonans frekansları kural olarak yeniden üretilen aralığın altında kalır ve ne kadar düşükse o kadar iyidir. Bir hoparlörün frekans tepkisini ses basıncıyla ölçerken (yani sinyal frekansında yumuşak bir değişiklik ve sabit seviyede), orta aralık ve yüksek frekans kafalarının rezonans özellikleri hiçbir şekilde kendini göstermez. Gerçek ses sinyali doğası gereği geniş bir dinamik aralıkla darbelidir. Bu nedenle sinyalde keskin bir azalma ile mekanik rezonans frekansında salınımların devam etmesi için koşullar ortaya çıkar. Bu nedenle, orta aralık ve yüksek frekans kafalarının rezonans özellikleri, ses üretiminin kalitesini önemli ölçüde etkileyebilir. Özellikle orta frekanslarda kulak tarafından fark edilen geçici distorsiyonlar, ana rezonans frekansında hareketli kafa sisteminin yüksek kalite faktöründen kaynaklanmaktadır. Sese metalik bir renk verirler ve onu şeffaflıktan mahrum bırakırlar [23]. Orta kademe başlığın kalite faktörü, HF kafasına uygulanamayan bir akustik empedans paneli [6] kullanılarak oldukça kolay bir şekilde azaltılır. İkincisi için, rezonansı zayıflatmak için, elemanları PAS'tan farklı olarak faz tepkisini etkileyen bir çentik filtresi (L5, C12) [10] kullanılır - Şek. 15. Bir orta aralık bant geçiren filtrede 3. dereceden alçak geçişli filtre kafasının kullanılması, reddetme bağlantısının toplam faz tepkisi ve frekans tepkisi üzerindeki bu olumsuz etkisinin zayıflatılmasını da mümkün kılacaktır.
Çentik frekansında, bobinin ve kapasitörün reaktansları eşit değerdedir ancak ters işarette toplam direnç sıfır olur. Bu faktör, filtrenin bu alanda bir miktar sinyal zayıflamasına yol açmasına rağmen amplifikasyon cihazı üzerinde ek bir yük oluşturur. Amplifikatörün yeterli gücü yoksa ve marjinal seviyelerde çalışırken aşırı yük koruması tetiklenirse, Şekil 14'deki diyagramda A noktasında devre ile seri olarak telin kesilmesi gerekir. Şekil 5'te, nominal değeri 10...5 Ohm ve gücü 10...16 W olan bir direnci açın. Seri RLC devrelerine GG rezonans tepe kompansatörü denir. Ana rezonans frekansında difüzörün titreşim genliği maksimuma ulaşır, kafanın direnci nominal değerden birçok kez daha yüksektir ve kafa üzerindeki yük artar. Kompanzasyon kullanımı (Şekil 21) sadece distorsiyonu azaltmak için değil, aynı zamanda ana jeneratörü aşırı yüklerden korumak için de bir araçtır [XNUMX].
Açıklanan filtre, hoparlörlerde güç, hassasiyet ve kurulum boyutları açısından uygun başka bir orta frekans veya geniş bant başlığının kullanılmasını mümkün kılar. Sadece RC zincirini (R2, C11) seçmeniz gerekir. Daha yüksek hassasiyete sahip kafalar kullanıldığında devreye bir zayıflatıcının da dahil edilmesi gerekir. Bant geçiren filtrenin düşük frekanslı bağlantısının sıralarının öznel olarak incelenmesi için devre iki geçiş anahtarıyla desteklenir. Biri filtre sırasını değiştirmek için, diğeri çentik bölümünü devre dışı bırakmak için. Müzik programlarını çalarken, geçiş anahtarları dönüşümlü olarak enstrümanların en doğru sesinde geçiş yapar ve durur. Bant geçiş filtresinin farklı sıralarındaki düşük frekanslı bir bölümle hoparlörlerin karşılaştırmalı olarak dinlenmesi, üçüncü sıranın tercih edildiğini gösterdi. Seste neredeyse hiçbir önemli duyulabilir fark yoktur. Ancak kesme bandında 1. derece filtreli ses biraz daha parlak, orta kademe ve yüksek frekanslı yayıcılar "yaklaşıyor" gibi görünüyor. Bunun nedeni, böyle bir filtrenin düşük bir eğime sahip olması ve orta kademe başlığının yüksek frekanslı bileşen üzerinde çalışabilme yeteneğine sahip olmasıdır. GG tarafından fazda yayılan sinyal eklenir ve güçlendirilir, antifazda ise zayıflatılır. Çentik filtresinin ses kalitesine bozulma yönünde etkisi duyulmamaktadır. Radyo amatörlerinin, çentik filtresinin, HF aralığının alt kısmında ses basıncında bir azalmayla kendini gösteren distorsiyona yol açtığı yönündeki görüşü bir yanılgıdır. Hoparlörlerin dış tasarımı. Modernize edilmiş hoparlörün elektrik devresi, iki telli bir bağlantıya, yani iki çift kablo aracılığıyla bir hoparlöre sahiptir. Tasarımın özgünlüğünü bozmadan böyle bir çözümü uygulamak basittir. Eski benzer sistemlerden klemensleri bulup, Şekil 17'de gösterildiği gibi kurmalısınız. Ek klemenslerde verilen pasaport verileri, karışıklığı önlemek için uygun renkte kendinden yapışkanlı film ile kaplanmalı veya üzeri boyanmalıdır. . Dişli cihaz terminallerini seçerken destek parçasının yapıldığı malzemeye özel dikkat gösterilmelidir. Asya ülkelerindeki üreticiler tarafından piyasada yaygın olarak temsil edilen çelikten veya daha da kötüsü silüminden yapılmış ürünler kullanıma uygun değildir. Alet yapımında en yaygın terminaller krom kaplı pirinçten yapılmıştır. En iyi seçenek gümüş ve altın kaplamadır.
Vidalı terminaller aracılığıyla bağlantı yapılırken kontak çiftlerinin malzemelerine de dikkat etmek gerekir. Farklı malzemelerden yapılmış iletkenlerin basitçe bağlanması galvanik korozyona neden olabilir. Korozyon sonucu oluşan oksit tabakası ek direnç, kararsız temas, hoparlörlerde hoş olmayan tonlar oluşturma vb. oluşturur. Malzemelerin elektrot potansiyellerindeki farklılık bu şekilde kendini gösterir. Her akım iletkeninin belirli bir elektrokimyasal potansiyeli vardır. Atmosferdeki nemin varlığında, metallerin arasına su girdiğinde kapalı bir galvanik hücre oluşur, akım akmaya başlar ve galvanik banyodaki elektrotlardan birinin tahrip olması gibi, bağlantıdaki metallerden biri de tahrip olur. . Her iletken malzemenin elektrokimyasal potansiyeli bilinmektedir (Tablo 3) ve değeri bilerek hangi malzemelerin birbirine bağlanabileceğini doğru bir şekilde belirleyebilirsiniz. Örneğin bakır ve alüminyum, karbon çeliği, duralumin veya paslanmaz çelikten vb. yapılmış rondelalar aracılığıyla lehimleme veya cıvatalama yoluyla bağlanır [24]. Tablo 3 incelendiğinde, krom kaplı terminaller için bağlantı için en uygun çiftin krom kaplı veya kurşun kalay olması gerektiği sonucuna varılmalıdır. Tablo 3. Bağlı teller, terminaller vb. (iletkenler) arasında ortaya çıkan elektrokimyasal potansiyeller (mV)
35AC-012 (S-90) akustik sisteminin ağırlığı yaklaşık 30 kg'dır. İyileştirme sürecinde, belirtilen ağırlığa küçük de olsa bir ilave kazandı. Bu nedenle, kullanım kolaylığı için, her bir yan duvara, genel boyutları 18 x 135 x 88 mm ve oturma yeri 76 x 102 mm olan bir cep sapının yerleştirilmesi tavsiye edilir (Şek. 59, a). Kulp delikleri, gövdenin alt dış kenarından 360 mm, ön taraftan ise 70 mm mesafede kesilir, böylece kulpların iç kısımları orta kademe kafa kutusuna ve bas refleks portuna temas etmez. Deliğin şekli, sapın deliğin yüzeyine mümkün olduğu kadar sıkı fakat gerilimsiz oturması için sapın şeklini takip etmelidir. Deliği kesmek için değişken kesme açısına sahip bir dekupaj testeresi kullanılması tavsiye edilir. Kesim istenilen ölçülerden biraz daha küçük yapılmalıdır. Daha sonra delikler törpü, eğe ve/veya zımpara kağıdı ile istenilen boyuta getirilir. Kolları ve terminal bloklarını dışarıdaki duvarlara, yapılan deliklerin etrafına monte etmeden önce, sertleşmeyen bir sızdırmazlık macunu uygulanır (sera, klima vb. elemanların montajı sırasında inşaatta yapışkan, viskoz bir kütle kullanılır). Gövdenin içinden kulplar ile duvarlar arasındaki boşluklar hamuru ile kapatılmıştır. Gövde içindeki sap vibroplast ile kaplanmıştır (Şek. 2).
15GD-11A hoparlörüne bir alternatif. 35AS-012 hoparlör sistemindeki en zayıf halkanın 15GD-11A (20GDS-1-8) dinamik kafa olduğu biliniyor. Bu kafanın ses kalitesini artırmak için geliştirilmesine yönelik uzun yıllar süren uygulamanın sonuçları ne yazık ki tüm iyi ses severleri tatmin etmiyor. Birçoğu, 15GD-11A hoparlörlerin benzer boyutlara ve kurulum boyutlarına[25] sahip kafalarla değiştirilmesi gerektiği görüşüne atıfta bulunuyor; örneğin, 4GDSH-1 (4GD-8E), 5GDSH-5-4 (4GD-53), 6GDSH-5 -4, 30GDS-1-8 - Şek. 19. Bununla birlikte, akustik sistemde tüm kafaların (LF, MF, HF) kendi bireysel parametrelerine göre birbirleriyle koordine edilmesi nedeniyle GG'yi basitçe bir başkasıyla değiştirmek imkansızdır.
GG'nin genlik-frekans karakteristiğinin, ses kalitesini değerlendirmede ana göstergelerden biri olduğuna inanılmaktadır. 4GDSH-1, 5GDSH-5-4, 6GDSH-5-4/8 kafaları bu parametrede 15GD-11A'dan belirgin şekilde üstündür. Ses kalitesini etkileyen ikinci faktör ise kafanın akustik kalite faktörüdür. 15GD-11A için bu rakam 4GDSH-1, 5GDSH-5-4, 6GDSH-5-4'ten birkaç kat daha yüksektir ve hareketli sistemin kalite faktörü ne kadar yüksek olursa, ana rezonans bölgesindeki bozulma da o kadar yüksek olur ses kalitesini olumsuz yönde etkileyen frekans. Difüzör dinamik hoparlörlerin temel özellikleri Tablo 4'te gösterilmektedir. Tablo 4. Koni dinamik hoparlörlerin ana özellikleri
4GDSH-1, 5GDSH-5-4, 6GDSH-5-4'ün ana dezavantajı nispeten düşük güçleridir. Ancak bu kafaların verimliliği 15GD-11A'nınkinden çok daha yüksektir. Dinamik koni hoparlörün verimliliği, yayılan akustik gücün sağlanan elektrik gücüne oranıdır. Bir hoparlörün verimliliği, doğrudan akustik güçle ilgili olan standart ses basıncına veya karakteristik hassasiyete bağlıdır. Yani 4GDSH-1, 5GDSH-5-4, 6GDSH-5-4/8 kafalarında aynı seviyede ses basıncı oluşturabilmek için 15GD-11A'ya göre çok daha az güç sağlanması gerekmektedir. Enerji parametresindeki bir değişiklik, sağlanan güç, iki kez seviyede 3 dB'lik bir değişikliğe ve dört kez - 6 dB'lik bir değişikliğe karşılık gelir. 75GDN-1-4 düşük frekanslı kafa, 75 W maksimum gürültü gücüne, 85 dB/m karakteristik hassasiyet seviyesine (filtre kayıpları için eksi 1 dB) ve 4 Ohm nominal empedansa sahiptir. 6GDSH-5-8 orta frekans başlığı maksimum 6 W gürültü gücüne, 92 dB/m karakteristik hassasiyet seviyesine ve 8 Ohm nominal empedansa sahiptir. Woofer kafasına göre hassasiyet farkı 7 dB'dir - ses basıncında 2,24 kat ve 5 kat (2,34)2 = 5) güç açısından. Böylece orta frekans kafasının maksimum gürültü gücü, düşük frekans kafasının hassasiyetine indirgenerek 6 W x 5 = 30 W olur. 500 Hz ile 5000 Hz arasındaki frekans bandında çalışırken orta kademe kafa, gücün yalnızca %41,5'ini, yani - 31 W'u oluşturur ve bu da neredeyse gereksinimleri karşılar. GG'nin 8 Ohm ve 4 Ohm'luk nominal dirençlerindeki farkı da hesaba katarsak, bu kafaları ortak bir kaynağa bağlarken ses basıncının √ kadar azaltılması gerekir.(8 / 4) = 1,41 çarpı, yani 3 dB ve bunu 89 - 85 = 4 dB'ye eşit olarak alın. Orta frekans başlığının duyarlılığını düşük frekans başlığına göre eşitlemek için devre bir bölücüyle desteklenir (Şekil 1'deki diyagramda R''2 ve R20'') [15]. 2GDSH-11-6 hoparlör kafasının ayırıcı filtresi aracılığıyla açıldığında elektrik direnç modülündeki değişiklikler için kompansatörün (R5, C8) ayarlanması da gereklidir. Bunu yapmak için Kondansatör C11 8 μF'ye ayarlanmıştır. 30GDS-1-8 kafası da 15GD-11A hoparlör için en uygun yedek olarak aynı şema kullanılarak bağlanırken, nominal değeri 11 μF olan bir C2 kapasitör takılır.
Nominal direnci 5 Ohm olan bir 5GDSH-4-6 (5GDSH-4-4) hoparlör takarken, devre yalnızca bir elemanla desteklenir - nominal değeri 1 Ohm olan bir direnç R''4,3 ve gücü 7...10 W - Şek. 21. Bu, hem yayıcıların ses basıncının hem de direncin gerekli eşitlenmesini sağlayacaktır. 35AC-012 (S - 90) akustik sisteminin bant geçiren filtresinin, 8 Ohm nominal empedansa sahip bir orta kademe başlığı bağlamak için tasarlandığını hatırlatmama izin verin.
4GDSH-1 kafasının bağlantısını uygulamak daha da kolaydır (L'1 ve C'2 elemanlarını devreden hariç tutarak). Oktav başına 12 dB'lik bir frekans tepkisi düşüşünün oluşması, birinci dereceden bir filtrenin transfer karakteristiğinin oktav başına 6 dB'lik (L4) bir eğim eğimi ile etkileşimi ve frekans tepkisindeki doğal düşüş nedeniyle meydana gelir. 4GDSH-1 kafası, Şek. 22, arayüz şeridinin yanında [1]. Bu nedenle bant geçiren filtrede 3. dereceden alçak geçiren filtre kullanılmasına gerek yoktur. L1'teki 4. derece filtre gerekli zayıflamayı sağlamak için oldukça yeterlidir. Bu durumda HF kafası 10Gd-35, orta aralığa göre antifazda açılır - Şek. 23.
R''1 direnci tarafından harcanan izin verilen minimum güç PR aşağıdaki formülle hesaplanır: PR = Pd(R/Rd), burada Pd hoparlörün nominal gücüdür; R - direnç R''1'in direnci; Rd - nominal hoparlör empedansı. Direncin gerçek gücü hesaplanan değerin 1,5...2 katı olacak şekilde seçilir. Dirençleri takarken ısının onlardan uzaklaştırılmasını zorlaştırmamalısınız [26]. Pasif izolasyon filtrelerinin geliştirilmesinde, tasarımları ve belirli elemanların (indüktörler, kapasitörler, dirençler) seçiminin yanı sıra önemli bir rol oynar. Özellikle indüktörlerin göreceli yerleşimi, filtreli hoparlörlerin özellikleri üzerinde büyük etkiye sahiptir. Karşılıklı bağlantı nedeniyle konum başarısız olursa, yakın aralıklı bobinler arasında sinyal girişimi mümkündür. Bobin bağlantıları. İndüktörler pasif bağlantı filtrelerinin en önemli bileşenlerinden biridir. Şu anda birçok yabancı şirket, geniş bir dinamik aralık, düşük düzeyde doğrusal olmayan bozulma ve küçük boyutlar sağlayan manyetik malzemelerden yapılmış çekirdeklere sahip indüktörler kullanıyor. Bununla birlikte, manyetik çekirdekli bobinlerin tasarımı özel malzemelerin kullanımını içerir; pek çok geliştirici, ana dezavantajları düşük kayıplı (özellikle düşük frekanslı kanal filtresinde) büyük boyutlar olan hava çekirdekli bobinler kullanır. yüksek bakır tüketimi olarak; avantajları - ihmal edilebilir doğrusal olmayan distorsiyonlar [1]. Silindirik hava çekirdekli bobinin konfigürasyonu Şekil 1'de gösterilmektedir. XNUMX.
İçinden alternatif elektrik akımının aktığı bir bobinin etrafında alternatif bir manyetik alan oluşturulur. Böyle bir bobinin yanına başka bir bobin takılırsa, ilk bobinin manyetik alan çizgilerinin bir kısmı ikinci bobinin dönüşlerine düşecek ve onları geçecektir. Bobinler birbirine ne kadar yakın olursa, bobinin dönüşleriyle daha fazla güç hattı kesişir. Sonuç olarak, ikinci bobin üzerinde bir elektromotor kuvvet (EMF) indüklenir, yani ikinci bobinin terminallerinde alternatif bir voltaj belirir. Yakın aralıklı bobinler arasındaki bağlantı, mevcut doğaçlama cihazlar (bir ses frekansı üreteci ve bir multimetre) kullanılarak, Şekil 2'deki devre kullanılarak izlenebilir. XNUMX. Bobinlerden biri (L1) jeneratöre, diğeri (L2) voltmetre modunda açılan multimetreye bağlanır. Jeneratör olarak uygun programa sahip bir kişisel bilgisayar ve düşük frekanslı bir amplifikatör kullanılır. Bobin L1, amplifikatöre R1 direnci aracılığıyla bağlanmalıdır. Direnç ve indüktörün toplam direnci amplifikatörün çıkış empedansıyla eşleşmelidir. Jeneratör, L1 bobinine gerekli frekans ve genlikte bir sinyal sağlar (şemada A, B noktalarında bir voltmetre ile ölçülür). L2 bobininde indüklenen EMF multimetre ile gösterilir. Okumaların büyüklüğü, bobinlerin mesafesine ve göreceli konumlarına bağlı olarak değişir. Multimetre yerine bir hoparlör bağlarsanız, L2 bobininin indüksiyon emk'si de duyulabilir.
Jeneratöre bağlı 1 mH indüktör L1,8'in ve multimetreye bağlı 2 mH L0,43 bobininin çeşitli göreceli konumlarına ilişkin test sonuçları Tablo 1'de gösterilmektedir. Tablo 1. İndüklenen emk'nin bobinlerin göreceli konumuna bağımlılığı
Tablodan görülebileceği gibi, bobinlerin en doğru göreceli konumu, silindirik (yanal) yüzeylere dik olan konum 4'tür. Bobinlerin karşılıklı olarak dik olarak 3 konumuna yerleştirilmesiyle biraz daha kötü bir sonuç elde edildi. 2. pozisyonda, bobinler 100 mm'den daha yakına, 1. pozisyonda ise 100 mm'den daha fazla yerleştirilmemelidir. Konum 3'te ölçümlerin, bobin I'in geometrik merkezi O'nun bobin II'nin simetri ekseni üzerindeki konumunda gerçekleştirildiğine dikkat edilmelidir. Merkez eksenden kaydırıldığında, EMF önemli ölçüde artar ve bobin I'in merkezinin izdüşümü bobin II'nin ortalama D çapı (Şekil 1) çizgisi üzerinde olduğunda maksimuma ulaşır. Diğer durumlarda, bobinlerin karıştırılması sonucu EMF'deki artış görünmez, aksine azalır. İndüklenen emk'nin büyüklüğü, bobinin dönüşleri tarafından geçen kuvvet çizgisi sayısına bağlıdır. Elde edilen verilere dayanarak, akustik sistem için gelecekteki filtreye yönelik kartın tasarımı, indüktörlerin göreceli konumunun seçilmesiyle başlar. Filtrede iki bobin varsa her şey basit, 4. konuma yerleştirilirler. Ama daha fazla, 5, 6 bobin varsa kapsamlı bir yaklaşım benimsemek gerekir. Yalnızca bobinlerin göreceli konumunu değil aynı zamanda aralarındaki mesafeleri de doğru şekilde seçin. Ücretler. Şekil 35'de gösterilen modernize edilmiş akustik sistem 012AC-90 "S-14" için filtre devresinin uygulanması. Makalenin ikinci bölümünde yer alan XNUMX numaralı çizimin, yeni bileşenler için yer olmaması nedeniyle orijinal kontrplak levha üzerinde çok zor olduğu ortaya çıktı. Bu nedenle folyo fiberglas laminat üzerine daha büyük boyutta yeni bir tahta yapılır. Bu, indüktörleri minimum düzeyde karşılıklı etkiyle yerleştirmenize, diğer bileşenlerin kurulumunu kolaylaştırmanıza, çok sayıda bağlantı kablosu ve atlama telinden kurtulmanıza olanak tanıyacak ve bu da gelecekte filtrenin bağlantısını, bakımını ve onarımını kolaylaştıracaktır. . Hoparlör muhafazasında filtre tabanı için en uygun yer iç alt düzlemdir. 205x195 mm ölçülerinde bir tahta barındırır. Ana baskılı devre kartının boşluğunun kesildiği boyutlar bu boyutlardır - Şek. 3 A. Tasarımda 155x90 mm ölçülerinde bir ek tahta daha vardır - Şek. 3, b. Ana kartta orta kademe ve yüksek frekanslı filtre bölümlerinin baskılı iletkenleri ve ek kartta düşük frekanslı bölüm bulunur. Baskılı devre tasarımının hazırlanması, özel bir Sprint-Layout programıyla donatılmış bir bilgisayarda gerçekleştirilir. Kart için özel bir gereklilik yoktur: iletkenler mümkün olduğu kadar kısa ve geniş olmalıdır; iletken yolların dik açılarda bükülmesine izin vermeyin; “ortak tel” sembolü bulunan devre elemanları tek bir yere bağlanır. Bobinler yönlendirildikten sonra diğer bileşenlerle (kapasitörler, dirençler) belirlenir. Filtrenin bağlanmasını kolaylaştırmak amacıyla bıçak terminalleri için de yer sağlanmıştır. Program tasarlarken çift taraflı baskılı devre kartı seçeneğini kullanır, yani ana ve ek kartların tasarımları tek bir çizime yerleştirilir. Her iki çizim de, yazıcıdan fotoğraf baskısı için kaplamalı kağıt veya parlak kağıt üzerine bir lazer yazıcıda ayrı ayrı yazdırılır. Ana kart için çizimin ayna görüntüsü olması gerekir. Çizimler, önceden sıfır gritli zımpara kağıdı ile zımparalanan iş parçalarının metalize taraflarına uygulanır ve demir kullanılarak aktarılır. Daha sonra kağıt ıslatılır. Levhalar gravür için hazır. 100 cm2'lik bir alanı aşındırmak için ev koşulları için en uygun çözüm: 100 ml yüzde üç hidrojen peroksit çözeltisi, 50 - 75 g sitrik asit, 15 g sofra tuzu. Dağlamadan sonra yazıcının toneri çıkarılır, delikler açılır ve iletkenler dikkatlice kalaylanır. Tahtaları daha gelişmiş bir şekilde yapmak mümkünse bundan yararlanın. Uygun şekilde üretilmiş levhalar, Şekil 3c'de gösterildiği gibi iletken olmayan yüzeylerle üst üste istiflenmelidir.
Kurulum. Endüktörler (Şekil 4) kontrol edilmeli ve mümkünse endüktans ölçümleri yapılmalıdır. Zayıf bir sargı yoğunluğu veya gerçek ve beyan edilen endüktans değerleri arasında büyük bir tutarsızlık tespit edilirse, bobinler geri sarılır. Orta kademe ve HF ünitelerinin endüktör bobinlerinin çerçevelerinin tasarımında, tabanlardan birinin ortasında sabitleme için bir delik bulunmaktadır. Temelde bir çekirdek olan manyetik malzemeden yapılmış bir vida veya vida, endüktansını 2...3 mH kadar artırır, manyetik olmayan malzemeden (pirinç) yapılmış bir vida ise tam tersine onu azaltır. Bu nedenle, bobin endüktansının gerçek değeri şemada belirtilenden 2...3 mH daha az (daha fazla) ise, bu tür bağlantı elemanlarının kullanılması olumlu bir etki sağlar. Genel olarak bu tür bobinlerin metal vidalara takılması önerilmez. Üretici firmaya ait "S-90" filtre endüktörlerinin sargı verileri Tablo 2'de verilmiştir [27].
Devre, nominal değerleri 0,22 mH ve 0,43 mH olan bobinlerle desteklenmiştir. Çerçevenin boyutlarına ve sarım telinin kalınlığına göre hesaplanır. Bobinleri hesaplamak için birçok program vardır. Her programın doğru sonucu vermediği pratikten bilinmektedir. Hesaplanan değerden 5-10 tur daha fazla sarmanız gerekmektedir. Bundan sonra bobinin verilen değeri, dönüşlerin çözülmesiyle ve ölçümlere tabi tutulmasıyla belirlenir. Endüktansın multimetre ekleri kullanılarak ölçülmesi önerilmez. Bobin direncini hesaba katmazlar, bu da büyük bir ölçüm hatasına neden olur. CoilCalc 1.02b bilgisayar programını kullanarak bobini nispeten doğru bir şekilde hesaplayabilirsiniz. Tablo 2. Filtre bobinleri 35AC-012'nin sarım verileri
Kondansatörler ve dirençler, kabul edilebilir belirli bir parametre aralığına sahip olduklarından değerleri ile ölçülebilirler. Ölçüm sonuçlarına göre benzer özelliklere sahip çiftlere ayrılırlar. Her çift, birinci ve ikinci filtrenin derecelendirmelerine göre son derece seçilmiş iki gruba ayrılır. İki filtrenin ortaya çıkan tasarımları mümkün olduğunca birbirine benzer olmalıdır. Besleme yaprakları MGBO-2 kapasitörlerinin terminallerinden lehimlenmiştir - Şek. 5, a. Daha sonra ana panele sabitlenirler. Üstüne, kabloları deliklerden geçirerek ek bir tahta yerleştirilir - Şek. 5 B. Her iki levha da dişli çubuklar veya kaplinlerle sabitlenmiştir - şek. 5, c. Dişli bağlantı, her iki kartı da sıkıca bağlamalı ve aralarında 55,5 mm'lik bir boşluk sağlamalıdır - kapasitörün cam yalıtkanından alt boyutuna kadar olan mesafe.
Orta frekans ve yüksek frekans filtre bölümleri için tüm kapasitörler, 73 ve 16 V çalışma voltajına sahip lavsan K160-250 serisine monte edilmiştir. Standartlar, radyo elemanlarının değerleri için belirli bir dizi değer sağlar ( her zaman şemada belirtilenlerle örtüşmeyen kapasitörler, dirençler). 73V çalışma voltajına sahip K16-250 kapasitörleri maksimum 10 μF kapasitede ve 160V - 6,8 μF çalışma voltajıyla üretilmektedir. 4 µF'ye en yakın olanı 3,9, 6,6 µF - 6,8 vb.'dir. Bu nedenle gerekli kapasitansı elde etmek için kapasitörler paralel olarak monte edilir. Örneğin: 30 µF - her biri üç adet 10 µF; 6,6 µF - üç 2,2 µF; 4 µF - 2,2 µF ve 1,8 µF. Kapasitörleri paralel bağlarken eşdeğer seri direnç gibi önemli bir parametre azalır. PEV serisinin dirençleri, DC, AC, 5V'a kadar gerilimli darbeli ve darbeli akım devrelerinde veya birkaç paralel veya seri bağlantılı filmde (metal) çalışmak üzere tasarlanmış C16-5V veya daha da iyisi OSS16-300V ile değiştirilir. oksit) olanlar. Direnç sayısı, gerekli güç dağıtımına göre seçilir. Örneğin, 1 Ohm'luk bir R75 direncinin dağılma gücü şu formülle belirlenir: Рр=U2/R; burada Рр, direncin dağılma gücüdür, U giriş voltajıdır, R direnç direncidir, 112/75 = 1,61 W . Hesaplanandan 1,5...2 kat daha yüksek güce sahip dirençlerin kurulması önerilir. Ses sinyali doğası gereği darbeli olduğundan 2 W'luk bir direnç yeterlidir. Örneğin, 35AC-212 "S-90" hoparlör sisteminde, nominal değeri 1 Ohm ve 100 W gücünde OMLT tipi bir R2 direnci kuruludur. Film dirençleri, PEV ve S5-16V ile karşılaştırıldığında çok daha düşük parazitik endüktansa sahiptir ve ses devrelerinde kullanıma daha uygundur. Paralel bağlı birden fazla direnç kullanırsanız parazitik endüktans, kurulu direnç sayısı kadar azalır. Geçiş elemanları titreşim ve artan ses basıncı koşullarında çalışır. Aşırı tonların oluşmasını veya daha da kötüsü, levhanın iletken elemanlarının soyulmasını, masif parçaların uçlarının kırılmasını önlemek için, bunların tahta üzerinde sızdırmazlık maddesi, yapıştırıcı (silikon, akrilik), bağlar kullanılarak güçlendirilmesi önerilir. vb. Montajdan sonra tahta (Şekil 6) incelenir, vida bağlantılarının ve rayların tsapon verniği ile kaplanmış olup olmadığı kontrol edilir. Filtre, hoparlör muhafazasında belirlenen yere takılır. Kurulum kabloları bağlarla sabitlenir.
Edebiyat
Yazar: V. Marchenko
Trafik gürültüsü civcivlerin büyümesini geciktiriyor
06.05.2024 Kablosuz hoparlör Samsung Müzik Çerçevesi HW-LS60D
06.05.2024 Optik Sinyalleri Kontrol Etmenin ve Yönetmenin Yeni Bir Yolu
05.05.2024
▪ LaCie'den 5 TB harici sürücüler ▪ LMZ10501 - 1 A'e kadar yük akımına sahip DC/DC nanomodül ▪ Sera gazlarını yakalamak için teknolojinin geliştirilmesi ▪ Yeni minyatür PWM kontrolörü
▪ sitenin bölümü Güç kaynakları. Makale seçimi ▪ makale Açık olan inanılmazdır. Popüler ifade ▪ makale Müzikal tempo ne anlama geliyor? ayrıntılı cevap ▪ Kokorysh makalesi. Efsaneler, yetiştirme, uygulama yöntemleri
Makaleyle ilgili yorumlar: Alexander Sevgili yazar, merhaba! 90'den beri bir S1982'ım var, şimdi kurdum ve hoparlörleri monte ederken 2 teknik özelliğe izin verildi. hatalar. Orta kademe hoparlör nefes almıyor çünkü alt kısmı bir kapakla hava geçirmez şekilde kapatılmış durumda. Kapak ile hoparlör arasına 4 mm yüksekliğinde 5 burç takın. Esas olarak hoparlörü kapağın üzerine 5 mm kadar kaldırın. Orta kademe hoparlörün serbest çalma özelliği olacaktır (sıkıştırma olmadan). Tweeter'daki çelik ağı çıkarın; bu, hoparlörün manyetik alanını ve dekoratif plastiği de etkiler. O kadar basit ki S90 mükemmel şarkı söyledi! Böyle bir mucizeyi yaratan tasarımcılara teşekkürler! O kadar harikasın ki, modernleşmeye o kadar emek veriyorsun ki! Zaten 68 yaşındayım, bu tür bilmeceleri çözmeyi seviyorum! Bark 001'im var, onu 1982'de Kharkov'daki fabrikadan aldım. Arkady Bogdanoviç Yararlı makale.
Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri
www.diagram.com.ua | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Diğer makalelere bakın bölüm 
En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:
Bu sayfanın tüm dilleri