|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
RADYO ELEKTRONİK VE ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİ ANSİKLOPEDİSİ UMZCH'nin çıkış empedansı düşük mü olmalı? Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi
Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi / Transistör güç amplifikatörleri Hoparlörlerde intermodülasyon bozulmasını ve yüksek tonları azaltma hakkında Farklı UMZCH'lerle çalışırken hoparlörlerin sesindeki fark, öncelikle tüp ve transistör amplifikatörlerinin karşılaştırılmasıyla fark edilir: harmonik bozulmalarının spektrumu genellikle önemli ölçüde farklıdır. Bazen aynı grubun amplifikatörleri arasında gözle görülür farklılıklar olabilir. Örneğin, sesli dergilerden birinde, 12 ve 50 W tüplü UMZCH'ler tarafından verilen derecelendirmeler, daha az güçlü olanın lehine olma eğilimindeydi. Yoksa değerlendirme taraflı mıydı? Bize öyle geliyor ki, makalenin yazarı, çeşitli UMZCH ile çalışırken seste gözle görülür bir fark yaratan hoparlörlerde geçici ve intermodülasyon bozulmalarının ortaya çıkmasının mistik nedenlerinden birini ikna edici bir şekilde açıklıyor. Ayrıca, modern eleman tabanı kullanılarak oldukça basit bir şekilde uygulanan hoparlörlerin bozulmasını önemli ölçüde azaltmak için uygun maliyetli yöntemler sunar. Bir güç amplifikatörü için gereksinimlerden birinin, yük direnci değiştiğinde çıkış voltajının değişmeden kalmasını sağlamak olduğu artık genel olarak kabul edilmektedir. Başka bir deyişle, UMZCH'nin çıkış direnci, yüke kıyasla küçük olmalıdır, yükün direnç modülünün (empedans) 1/10,,,1/1000'inden fazla olmamalıdır.н|. Bu görüş, literatürde olduğu kadar çok sayıda standart ve tavsiyede de yansıtılmaktadır. Sönümleme katsayısı - K gibi bir parametre bile özel olarak tanıtıldıd (veya sönümleme faktörü) nominal yük direncinin amplifikatör R'nin çıkış empedansına oranına eşittirO ZİHİN. Böylece, 4 ohm nominal yük direnci ve 0,05 ohm K amplifikatörün çıkış empedansı iled 80 olur. Mevcut HiFi standartları, yüksek kaliteli amplifikatörlerin en az 20 sönümleme faktörüne sahip olmasını gerektirir (ve en az 100 önerilir). Piyasadaki çoğu transistör amplifikatörü için Kd 200'ü aşıyor. Küçük R'nin nedenleriO UM (ve buna bağlı olarak yüksek Kd) iyi bilinmektedir: bu, hoparlörün ana (düşük frekanslı) rezonansının etkili ve öngörülebilir sönümlenmesini sağlamak için amplifikatörlerin ve hoparlörlerin değiştirilebilirliğini sağlamak ve ayrıca amplifikatörlerin özelliklerini ölçmek ve karşılaştırmak için kolaylık sağlamaktır. Bununla birlikte, yukarıdaki düşüncelerin meşruiyetine ve geçerliliğine rağmen, yazara göre böyle bir orana ihtiyaç duyulduğuna dair sonuç temelde yanlıştır! Mesele şu ki, bu sonuç, elektrodinamik hoparlör kafalarının (GG) çalışmasının fiziği dikkate alınmadan yapılmıştır. Amplifikatör tasarımcılarının büyük çoğunluğu, kendilerinden gerekli olan tek şeyin, gerekli voltajı mümkün olduğunca az bozulma ile belirli bir yük direncinde iletmek olduğuna içtenlikle inanmaktadır. Hoparlör tasarımcıları, ürünlerinin, ihmal edilebilir çıkış empedansına sahip amplifikatörler tarafından çalıştırılacağını varsayıyor gibi görünüyor. Görünüşe göre her şey basit ve açık - hangi sorular olabilir? Bununla birlikte, sorular var ve çok ciddi olanlar var. Ana soru, ihmal edilebilir iç dirençli (voltaj kaynağı veya EMF kaynağı) bir amplifikatörden çalıştırıldığında GG tarafından ortaya çıkan intermodülasyon distorsiyonunun büyüklüğü sorusudur. "Amplifikatörün çıkış empedansının bununla ne ilgisi var? Beni kandırmayın!" okuyucu diyecek. - Ve yanılıyor. Bu bağımlılığın gerçeğinin son derece nadiren belirtilmesine rağmen, en doğrudan olanıdır. Her durumda, bu etkiyi uçtan uca elektroakustik yolun tüm parametreleri üzerinde - amplifikatör girişindeki voltajdan ses titreşimlerine kadar - dikkate alacak hiçbir modern çalışma bulunamadı. Nedense, bu konuyu ele alırken, daha önce düşük frekanslarda ana rezonansa yakın GG'nin davranışını analiz etmekle sınırlıyken, belirgin şekilde daha yüksek frekanslarda - rezonans frekansının birkaç oktav üzerinde daha az ilginç şeyler olmaz. Bu makale bu boşluğu doldurmayı amaçlamaktadır. Erişilebilirliği artırmak için sunumun çok basitleştirildiği ve şematize edildiği, bu nedenle bir dizi "ince" konunun dikkate alınmadığı söylenmelidir. Dolayısıyla, UMZCH'nin çıkış empedansının hoparlörlerdeki intermodülasyon distorsiyonunu nasıl etkilediğini anlamak için, bir GG konisinden gelen ses radyasyonunun fiziğinin ne olduğunu hatırlamamız gerekir. Ana rezonans frekansının altında, GG ses bobininin sargısına sinüzoidal bir sinyal voltajı uygulandığında, difüzörünün yer değiştirme genliği, süspansiyonun (veya kapalı bir kutuda sıkıştırılmış havanın) elastik direnci ile belirlenir ve neredeyse bağımsızdır. sinyal frekansının GG'nin bu modda çalışması, büyük bozulmalar ve çok düşük kullanışlı bir akustik sinyal çıkışı (çok düşük verimlilik) ile karakterize edilir. Temel rezonans frekansında, difüzörün kütlesi, salınan hava kütlesi ve süspansiyonun esnekliği ile birlikte, bir yay üzerindeki ağırlığa benzer bir salınım sistemi oluşturur. Bu frekans aralığında radyasyon verimliliği, bu HG için maksimuma yakındır. Ana rezonans frekansının üzerinde, salınan hava kütlesi ile birlikte difüzörün atalet kuvvetleri, süspansiyonun elastik kuvvetlerinden daha büyük olduğu ortaya çıkar, bu nedenle difüzörün yer değiştirmesi frekansın karesiyle ters orantılıdır. Bununla birlikte, bu durumda koninin ivmesi teorik olarak frekansa bağlı değildir, bu da frekans tepkisinin ses basıncı açısından tek biçimli olmasını sağlar. Bu nedenle, ana rezonans frekansının üzerindeki frekanslarda HG'nin frekans yanıtının tekdüzeliğini sağlamak için, Newton'un ikinci yasasından (F=m) aşağıdaki gibi ses bobininin yanından difüzöre sabit genlikli bir kuvvet uygulanmalıdır. *a). Ses bobininden koniye etkiyen kuvvet, içindeki akımla orantılıdır. GG bir voltaj kaynağına U bağlandığında, her frekanstaki ses bobinindeki akım I, Ohm kanunu I (f) \uXNUMXd U / Z'den belirlenir.г(f), nerede Zг(f) ses bobininin frekansa bağlı karmaşık empedansıdır. Esas olarak üç miktar tarafından belirlenir: ses bobininin aktif direnci Rг (bir ohmmetre ile ölçülmüştür), endüktans Lg Akım aynı zamanda ses bobini manyetik bir alanda hareket ettiğinde ortaya çıkan ve hareketin hızıyla orantılı olan geri emk'ten de etkilenir. Ana rezonanstan çok daha yüksek frekanslarda, ses bobinli koninin sinyal frekansının yarısında hızlanmak için zamanı olmadığından, geri emf değeri ihmal edilebilir. Bu nedenle, bağımlılık Zг(f) temel rezonans frekansının üstünde, esas olarak R değerleri ile belirlenir.г ve Lг Yani, ne direnç Rg ne de endüktans Lг özellikle kararlı değildir. Ses bobininin direnci büyük ölçüde sıcaklığa bağlıdır (TCR bakır yaklaşık +%0,35/оC) ve normal çalışma sırasında küçük boyutlu orta frekanslı GG'lerin ses bobininin sıcaklığı 30 ... 50 oranında değişir. оOldukça hızlı bir şekilde - onlarca milisaniye veya daha kısa sürede. Buna göre, ses bobininin direnci ve dolayısıyla içinden geçen akım ve sabit uygulanan voltajdaki ses basıncı% 10 ... 15 oranında değişir, bu da karşılık gelen termal sinyal sıkıştırma değerinde intermodülasyon distorsiyonu yaratır). Endüktans değişiklikleri daha da karmaşıktır. Ses bobininden geçen akımın genliği ve fazı, rezonanstan belirgin şekilde daha yüksek frekanslarda, büyük ölçüde endüktansın değeri ile belirlenir. Ve bu büyük ölçüde boşluktaki ses bobininin konumuna bağlıdır: temel rezonans frekansından sadece biraz daha yüksek olan frekanslar için normal bir yer değiştirme genliği ile, çeşitli GG'ler için endüktans %15 ... 40 oranında değişir. Buna göre, hoparlöre sağlanan nominal güçte, intermodülasyon bozulması %10 ... %25'e ulaşabilir. Yukarıdaki, en iyi yerli orta frekans GG - 5GDSH-5-4'ten birinde çekilen ses basıncı osilogramlarının bir fotoğrafı ile gösterilmiştir. Ölçüm düzeninin blok şeması şekilde gösterilmiştir.
İki tonlu bir sinyal kaynağı olarak, test GG'nin bağlı olduğu çıkışlar arasında yaklaşık 1 m'lik bir alana sahip bir akustik ekrana monte edilmiş bir çift jeneratör ve iki amplifikatör kullanıldı.2 . Amplifikasyon yolundan iki tonlu bir sinyalin geçişi sırasında intermodülasyon distorsiyonunun oluşmasını önlemek için büyük bir güç marjına (400 W) sahip iki ayrı amplifikatör kullanılır. Kafa tarafından geliştirilen ses basıncı, 66 dB'lik bir ses basıncı seviyesinde doğrusal olmayan distorsiyonu -130 dB'den az olan bir şerit elektrodinamik mikrofon tarafından algılandı. Bu deneyde böyle bir hoparlörün ses basıncı yaklaşık 96 dB idi, böylece bu koşullar altında mikrofonun bozulması ihmal edilebilirdi.
Üst osiloskopun ekranındaki osilogramlarda görülebileceği gibi (üst - filtrelemesiz, alt - HPF filtrelemesinden sonra), 4 Hz frekanslı bir başkasının etkisi altında 300 kHz frekanslı bir sinyalin modülasyonu ( 2,5 W kafa gücü ile) %20'yi aşıyor. Bu, yaklaşık %15'lik bir intermodülasyon distorsiyonuna karşılık gelir. İntermodülasyon distorsiyon ürünlerinin algılanabilirlik eşiğinin yüzde birin çok altında olduğunu ve bazı durumlarda yüzde yüzde bire ulaştığını hatırlatmaya gerek yok gibi görünüyor. UMZCH'nin bozulmalarının, yalnızca "yumuşak" bir yapıya sahip olmaları ve yüzde birkaç yüzdeyi geçmemeleri durumunda, çalışmasının bir voltajdan kaynaklanan hoparlördeki bozulmaların arka planına karşı basitçe ayırt edilemez olduğu açıktır. kaynak. İntermodülasyon distorsiyon ürünleri sesin şeffaflığını ve detayını yok eder - bireysel enstrümanların ve seslerin sadece ara sıra duyulduğu bir "karışıklık" elde edilir. Bu ses türü muhtemelen okuyucular tarafından iyi bilinmektedir (bozulma için iyi bir test, bir çocuk korosunun fonogramı olabilir). Bununla birlikte, kafa empedansının değişkenliğinden kaynaklanan yukarıda açıklanan bozulmayı büyük ölçüde azaltmanın bir yolu vardır. Bunu yapmak için, hoparlörü çalıştıran amplifikatörün, R empedansının bileşenlerinden çok daha büyük bir çıkış empedansına sahip olması gerekir.g ve Xг (2p fLg) GG. O zaman değişikliklerinin ses bobinindeki akım üzerinde pratik olarak hiçbir etkisi olmayacak ve sonuç olarak bu değişikliklerin neden olduğu bozulmalar da ortadan kalkacaktır. Bu bozulmaları azaltma yönteminin etkinliğini göstermek için, ölçüm düzeneği, GG ile seri olarak bağlanmış 47 Ohm'luk bir dirençle (yani, çalışılan GG'nin empedans modülünden daha büyük bir büyüklük sırası) desteklenmiştir. Aynı ses basınç seviyesini korumak için, amplifikatörlerin çıkışlarındaki sinyal seviyeleri buna uygun olarak artırıldı. Mevcut moda geçmenin etkisi, karşılık gelen osilogramların bir karşılaştırmasından açıktır: alt osiloskopun ekranında yüksek frekanslı sinyalin parazitik modülasyonu çok daha küçüktür ve zar zor görülebilir, değeri 2'yi geçmez ... %3 - HG distorsiyonunda keskin bir düşüş var. Uzmanlar, ses bobini empedans değişkenliğini azaltmanın birçok yolu olduğunu iddia edebilir: boşluğu manyetik soğutma sıvısı ile doldurmak, manyetik sistemin çekirdeklerine bakır kapaklar takmak ve çekirdek profilini ve bobin sarım yoğunluğunu dikkatlice seçmek ve çok daha fazlası. Ancak, tüm bu yöntemler, ilk olarak, sorunu prensipte çözmez ve ikincisi, HG üretiminin karmaşıklığına ve maliyetinin artmasına neden olur, bunun sonucunda stüdyo hoparlörlerinde bile tam olarak kullanılmazlar. Bu nedenle çoğu orta frekanslı ve düşük frekanslı GG'lerde ne bakır kapaklar ne de manyetik sıvı bulunur (bu tür GG'lerde tam güçte çalışırken sıvı genellikle boşluktan dışarı atılır). Bu nedenle, GG'ye yüksek empedanslı bir sinyal kaynağından (sınırda - bir akım kaynağından) güç vermek, özellikle çok bantlı aktif akustik sistemler oluştururken intermodülasyon bozulmasını azaltmanın yararlı ve uygun bir yoludur. Bu durumda, ana rezonansın sönümlenmesi tamamen akustik olarak gerçekleştirilmelidir, çünkü orta frekanslı GG'lerin içsel akustik kalite faktörü bir kural olarak, 4'i önemli ölçüde aşarak 8...XNUMX'e ulaşır. Özellikle akım için yerel bir FOS varsa, sığ (10 dB'den az) bir FOS ile bir pentod veya tetrode çıkışı olan bir UMZCH lambasında yer alan GG'nin bu "akım" güç kaynağı modunun tam olarak olması ilginçtir. katot devresinde direnç şeklinde. Böyle bir amplifikatör kurma sürecinde, genel bir OOS olmadan bozulmaları genellikle% 2,..5 içinde olur ve kontrol yolunun kesilmesine dahil edildiğinde kulak tarafından güvenle fark edilir ("düz" ile karşılaştırma yöntemi tel"). Ancak, bir amplifikatörü bir hoparlöre bağladıktan sonra, geri besleme derinliği arttıkça sesin önce iyileştiği ve ardından ayrıntı ve şeffaflık kaybı olduğu bulundu. Bu, özellikle çıkış aşamaları herhangi bir filtre olmaksızın doğrudan ilgili hoparlör kafalarına giden çok bantlı bir amplifikatörde fark edilir. Bunun nedeni, ilk bakışta paradoksal bir fenomen, voltajdaki OOS derinliğindeki bir artışla, amplifikatörün çıkış empedansının keskin bir şekilde azalmasıdır. GG'ye UMZCH'den düşük çıkış empedansı ile güç verilmesinin olumsuz sonuçları yukarıda tartışılmıştır. Bir triyot amplifikatörde, çıkış empedansı, kural olarak, bir pentot veya tetrode göre çok daha azdır ve geri beslemenin verilmesinden önceki doğrusallık daha yüksektir, bu nedenle voltaj üzerinde geri beslemenin eklenmesi, tek bir amplifikatörün performansını artırır, ancak aynı zamanda hoparlör kafasının performansını da kötüleştirir. Sonuç olarak, bir triyot amplifikatöre bir çıkış voltajı geri beslemesinin eklenmesinin bir sonucu olarak, amplifikatörün kendi özelliklerindeki iyileşmeye rağmen ses aslında daha da kötüleşebilir! Ampirik olarak kanıtlanmış bu gerçek, ses güç amplifikatörlerinde geri besleme kullanımından kaynaklanan zarar konusundaki spekülasyonların yanı sıra sesin özel, tüp benzeri şeffaflığı ve doğallığı hakkındaki tartışmalar için tükenmez bir besin görevi görür. Bununla birlikte, yukarıdaki gerçeklerden, meselenin OOS'un kendisinin varlığında (veya yokluğunda) değil, amplifikatörün sonuçta ortaya çıkan çıkış empedansında olduğu açıkça anlaşılmaktadır. "Köpek gömülü" orası! Negatif çıkış direnci UMZCH'nin kullanımı hakkında birkaç söz söylemeye değer. Evet, pozitif akım geri beslemesi (POF), GG'nin temel rezonans frekansında sönümlenmesine ve ses bobininde harcanan gücün azaltılmasına yardımcı olur. Bununla birlikte, bir voltaj kaynağından çalışma modu ile karşılaştırıldığında bile, GG endüktansının özellikleri üzerindeki etkisini artırarak sönümlemenin basitliği ve verimliliği için ödeme yapılması gerekir. Bunun nedeni, zaman sabiti Lг/Rr, daha büyük olanla değiştirilir, eşit Lг/[Rг+(-Rçıkış PA)]. Buna göre, "GG + UMZCH" sisteminin empedanslarının toplamında endüktif reaktansın hakim olmaya başladığı frekans azalır. Benzer şekilde, ses bobininin aktif direncindeki termal değişikliklerin etkisi artar: ses bobininin değişen direncinin ve amplifikatörün sabit negatif çıkış direncinin toplamı yüzde olarak daha fazla değişir. Tabii ki, eğer Rdışarı.Mutlak değerdeki PA, ses bobini sargısının aktif direncinin 1/3 ... 1/5'ini geçmez, POS'un tanıtılmasından kaynaklanan kayıp küçüktür. Bu nedenle, küçük bir ek sönümleme için veya düşük frekans bandındaki kalite faktörünün ince ayarı için zayıf bir akım POS'u kullanılabilir. Ek olarak, UMZCH'deki mevcut POS ve mevcut kaynak modu birbiriyle uyumlu değildir, bunun sonucunda GG'nin düşük frekans bandındaki mevcut beslemesi maalesef her zaman geçerli değildir. İntermodülasyon bozulmasıyla, görünüşe göre bunu anladık. Şimdi ikinci soruyu düşünmeye devam ediyor - dürtü doğasının sinyallerini çoğaltırken GG'nin difüzöründe ortaya çıkan tonlamaların büyüklüğü ve süresi. Bu soru çok daha karmaşık ve "ince". Bilindiği gibi, GH difüzörleri sadece çok kaba bir yaklaşımla sonsuz rijit olarak kabul edilebilir. Aslında, titreştiklerinde önemli ölçüde ve çok tuhaf bir şekilde bükülürler. Bunun nedeni, difüzörün çok sayıda parazitik rezonans frekansının ve bir bütün olarak HG'nin hareketli sisteminin varlığından kaynaklanmaktadır. Darbeli sinyalin geçişinden sonra, rezonans frekanslarının her birindeki serbest salınımlar hemen kaybolmaz, yüksek tonlar oluşturur, sesi renklendirir ve netliği ve ayrıntıyı gizler, stereo etkisini kötüleştirir. Bu imaları ortadan kaldırmak için teorik olarak iki olasılık vardır. Birincisi, tüm rezonans frekanslarını çalışma frekansı aralığının ötesinde, uzak ultrason (50...100 kHz) bölgesine kaydırmaktır. Bu yöntem, düşük güçlü yüksek frekanslı GG ve bazı ölçüm mikrofonlarının geliştirilmesinde kullanılır. GG ile ilgili olarak, bu bir "sert" difüzör yöntemidir. İkinci olasılık, parazitik rezonansların kalite faktörünü, salınımların duyulamayacak kadar çabuk sönmesi için azaltmaktır. Bu, bükülme kayıpları çok büyük olan ve parazitik rezonansların kalite faktörü bire yakın olan "yumuşak" difüzörlerin kullanımını gerektirir. Bununla birlikte, doğrusal olmayan bozulmalar ve "yumuşak" bir difüzöre sahip bir GG'nin maksimum ses basıncı, "sert" bir koni ile bir GG'ninkinden biraz daha kötü olduğu ortaya çıkıyor. Öte yandan, "yumuşak" konilere sahip GG, kural olarak, sesin netliği, renksizliği ve şeffaflığı açısından önemli ölçüde kazanır. Bu nedenle, üçüncü bir seçenek de mümkündür - nispeten "sert" bir difüzörlü bir GG'nin kullanılması ve akustik sönümlenmesinin tanıtılması. Bu durumda, her iki yaklaşımın avantajlarını bir ölçüde birleştirmek mümkündür. Stüdyo kontrol hoparlörleri (büyük monitörler) çoğunlukla bu şekilde üretilir. Doğal olarak, sönümlü HG'ye bir voltaj kaynağından güç verildiğinde, ana rezonansın toplam kalite faktöründeki keskin bir düşüş nedeniyle frekans yanıtı önemli ölçüde bozulur. Bu durumda mevcut kaynak da tercih edilir, çünkü termal sıkıştırma etkisinin hariç tutulmasıyla aynı anda frekans tepkisini eşitlemeye yardımcı olur. GG'nin difüzörlerinin serbest titreşimlerinden kaynaklanan tonlara gelince, o zaman, parazitik rezonans frekansları genellikle ana rezonansın frekansından çok daha yüksek olduğu için, GG'nin çalışma modu - bir akım veya voltaj kaynağı ile - onlar üzerinde pratikte hiçbir etkisi yoktur. Parazitik rezonanslarla başa çıkmanın tek doğrudan yolu akustik sönümlemedir. Bununla birlikte, GG'ye bir akım kaynağından güç verildiğinde uyarılma olasılıkları daha azdır, çünkü bu rezonanslar en çok distorsiyon ürünleri tarafından uyarıldığında fark edilir hale gelir. GG'nin bu çalışma modu için bu bozulma ürünlerinin hem mutlak hem de göreli genlikleri önemli ölçüde daha küçüktür. Yukarıdakileri özetleyerek, aşağıdaki pratik sonuçları çıkarabiliriz: 1. Bir akım kaynağından (bir voltaj kaynağının aksine) gelen hoparlör kafası çalışma modu, kafanın kendisi tarafından sağlanan intermodülasyon bozulmasında önemli bir azalma sağlar. 2. Düşük intermodülasyon distorsiyonuna sahip bir hoparlör için en uygun tasarım seçeneği, çapraz filtreli ve her bant için ayrı amplifikatörlü aktif bir çoklu banttır. Bununla birlikte, bu sonuç, GG diyetinden bağımsız olarak doğrudur. 3. Akım kaynaklarından kafaların çalışması, ana rezonanslarının akustik sönümlenmesi ihtiyacına neden olur, bunun bir sonucu olarak, yol boyunca hareketli sistemin parazitik rezonanslarının bir miktar sönümlenmesi de sağlanır. Bu, hoparlörün darbe yanıtını iyileştirir ve ek ses renklenmelerini ortadan kaldırmaya yardımcı olur. 4. Amplifikatörün yüksek çıkış empedansı elde etmek ve distorsiyonunun küçük bir miktarını korumak için OOS, voltaj açısından değil, akım açısından kullanılmalıdır. Elbette yazar, önerilen bozulmayı azaltma yönteminin her derde deva olmadığını anlıyor. Ek olarak, hazır bir çok bantlı hoparlör kullanılması durumunda, bireysel GG'lerinin değiştirilmeden mevcut beslemesi mümkün değildir. Çok bantlı bir hoparlörü bir bütün olarak çıkış empedansı artırılmış bir amplifikatöre bağlama girişimi, bozulmada bir azalmaya değil, frekans yanıtında keskin bir bozulmaya ve buna bağlı olarak ton dengesinin bozulmasına yol açacaktır. Bununla birlikte, GG'nin intermodülasyon bozulmalarının neredeyse bir büyüklük sırasına göre ve böyle erişilebilir bir yöntemle azaltılması, açıkça dikkate değer bir ilgiyi hak ediyor. Yazar, NIKFI çalışanlarına A.P. Syritso'ya teşekkür eder. ölçümler ve Shraibman A.E. sonuçları tartışmak için. Yazar: S. Ageev, Moskova; Yayın: cxem.net
Dokunma emülasyonu için suni deri
15.04.2024 Petgugu Global kedi kumu
15.04.2024 Bakımlı erkeklerin çekiciliği
14.04.2024
▪ Uygulamalı Elektronik Cihazlar için Serbest Ölçekli İşlemciler ▪ Görünmezlik pelerini manyetik alanları hizalar ▪ Yaogan-30-09 Uzaktan Algılama Uyduları ▪ Kurbağa yavrusunun kuyruğuna tuz serpildi
▪ saha bölümü Göstergeler, sensörler, dedektörler. Makale seçimi ▪ makale Mucize soba. Ev ustası için ipuçları ▪ Fransa'daki Reformun özellikleri nelerdir? Ayrıntılı cevap ▪ makale Küba ıspanağı. Efsaneler, yetiştirme, uygulama yöntemleri ▪ makale Matkap için ters. Radyo elektroniği ve elektrik mühendisliği ansiklopedisi
Ana sayfa | Kütüphane | Makaleler | Site haritası | Site incelemeleri
www.diagram.com.ua |
Diğer makalelere bakın bölüm 
En son bilim ve teknoloji haberleri, yeni elektronikler:
Bu sayfanın tüm dilleri